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26Cr2Ni4MoV钢的奥氏体再结晶晶粒细化的研究

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机械工程材料 1994年第3期18卷 43-45,50页

作者：徐长萱崔占全吕英怀刘广文王子玉郑丽华东北重型机械学院第一重型机器厂

以２６Ｃｒ２Ｎｉ４ＭｏＶ钢为例研究了不同重复加热方式奥氏体再结晶晶粒细化的规律。结果表明，奥氏体的再结晶发生在钢的正常淬火温度以上的一个温度范围，并在该范围内存在晶粒细化效果最佳的温度区域；多次重复加热能进一步细化晶... 详细信息

以２６Ｃｒ２Ｎｉ４ＭｏＶ钢为例研究了不同重复加热方式奥氏体再结晶晶粒细化的规律。结果表明，奥氏体的再结晶发生在钢的正常淬火温度以上的一个温度范围，并在该范围内存在晶粒细化效果最佳的温度区域；多次重复加热能进一步细化晶位，２６Ｃｒ２Ｎｉ４ＭｂＶ钢９５０℃─９００℃─９５０℃─９００℃阶梯式重复加热奥氏体晶粒度可达９～１０级。

关键词：奥氏体再结晶晶粒度

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20MnSi钢奥氏体再结晶规律的试验研究

河北冶金 1987年第3期 11-16页

作者：邸乃中唐山工程技术学院

本文研究了20MnSi钢在高温奥氏体区域形变再结晶规律;查明了变形温度、变形程度对奥氏体再结晶后晶粒大小的影响规律,并得出相应的统计计算式;还检测了奥氏体晶粒大小、组织结构与转变后的铁素体晶粒大小、组织结构的关系。

关键词：变形程度晶粒大小轧制温度晶体微结构奥氏体再结晶完全再结晶铁素体晶粒变形温度

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用金相法制作热变形奥氏体再结晶图

物理测试 1984年第4期 16-22页

作者：徐洲孟繁盛门学勇姚忠凯哈尔滨工业大学

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变量的换算等问题进行了详细介绍,为用金相方法制作热变... 详细信息

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变量的换算等问题进行了详细介绍,为用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图提供了实用数据。

关键词：热变形马氏体时效钢形变速率形变量形变温度塑性变形高强度钢奥氏体再结晶动态再结晶图

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GCr15轴承钢中形变奥氏体再结晶研究

特殊钢 1985年第2期 1-11页

作者：李曼云黄敏文吴梅北京钢铁学院

一般控制轧制基本过程大致可由以下三个过程组成:1)奥氏体(γ)再结晶温度区域反复变形和再结晶使奥氏体晶粒细化;2)奥氏体未再结晶区或奥氏体和铁素体两相区中变形形成变形奥氏体或导入变形带;3)由以上两个过程得到细小的铁素体组织,再... 详细信息

一般控制轧制基本过程大致可由以下三个过程组成:1)奥氏体(γ)再结晶温度区域反复变形和再结晶使奥氏体晶粒细化;2)奥氏体未再结晶区或奥氏体和铁素体两相区中变形形成变形奥氏体或导入变形带;3)由以上两个过程得到细小的铁素体组织,再进一步分解生成低温相变组织。钢材

关键词：奥氏体再结晶轧制温度奥氏体晶粒度临界变形量 GCr15 晶粒细化再结晶轴承钢

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用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图

金属热处理学报 1984年第1期 76-84页

作者：徐洲孟繁盛门学勇姚忠凯哈尔滨工业大学

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形态变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变最的换算等问题进行了详细介绍。为用金相方法制作... 详细信息

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形态变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变最的换算等问题进行了详细介绍。为用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图提供了实用的数据。

关键词：奥氏体再结晶马氏体时效钢奥氏体组织高强度钢塑性变形热变形热变形参数

15MnMoVNRe钢奥氏体再结晶规律的研究

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钢铁钒钛 1986年第3期 20-27页

作者：曹厚义崔文喧陈德安北京钢铁学院重庆钢铁公司

本文就15MnMoVNRe纲在不同轧制工艺参数(原始奥氏体晶粒尺寸Do,轧制温度TD,形变量ε等)奥氏体再结晶及晶粒细化规律进行了系统研究。试验结果表明:完成再结晶的临界形变量ε完与原始奥氏体品粒直径Do、轧制温度TD密切有关,其中TD的影响... 详细信息

本文就15MnMoVNRe纲在不同轧制工艺参数(原始奥氏体晶粒尺寸Do,轧制温度TD,形变量ε等)奥氏体再结晶及晶粒细化规律进行了系统研究。试验结果表明:完成再结晶的临界形变量ε完与原始奥氏体品粒直径Do、轧制温度TD密切有关,其中TD的影响更显著。再结晶后的晶粒直径Dr取决于Do和道次形变量ε。高温多道次小形变量(ε<10％)轧制。头1～3道次形成特大晶粒使平均晶粒尺寸增大,4～5道次后,晶粒尺寸开始细化,但采用5％的道次形变量5道次后仍不能消除个别特大晶粒。

关键词：奥氏体再结晶道次轧制温度晶粒尺寸晶粒规格形变量再结晶

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钛对低碳钢奥氏体再结晶作用的研究

钢铁钒钛 1983年第4期 25-34页

作者：崔文暄杨玉玥北京钢铁学院

研究了含钛钢热加工过程奥氏体再结晶动力学及其形核速率Nsv、长大速度G的关系;研究并探讨了形变诱发析出的第二相沉淀与再结晶的交互作用。结果表明,合钛钢的热加工奥氏体再结晶比碳钢迟缓,其推迟程度随含钛量增加越发显著;含钛钢的Nsv... 详细信息

研究了含钛钢热加工过程奥氏体再结晶动力学及其形核速率Nsv、长大速度G的关系;研究并探讨了形变诱发析出的第二相沉淀与再结晶的交互作用。结果表明,合钛钢的热加工奥氏体再结晶比碳钢迟缓,其推迟程度随含钛量增加越发显著;含钛钢的Nsv与G比碳钢小几个数量级。本实验条件下,再结晶动力学方程为V=1-exp(-at·N04.5·GK·tK)。含钛钢在不同温度范围内以固溶Ti原子拖曳效应及Ti（CN）沉淀钉扎等机制阻止再结晶界面向未再结晶区推移。

关键词：再结晶动力学形核速率热加工钛钢金属压力加工低合金钢奥氏体再结晶长大速度 Ti 碳钢保温时间形变

36kg级C-Mn-Nb船板钢中Nb(CN)析出对形变奥氏体再结晶的影响

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钢铁研究 1986年第1期 29-36页

作者：李平和浦绍康李光瀛

一、前言近年来国内外对微合金钢控制轧制的研究较为盛行。这主要是因为,它可以把加入微合金元素的作用同轧制工艺结合起来,通过对显微组织的控制来获得所希望的性能。微合金控轧钢的强化机制包括细化晶粒强化,固溶强化,析出强化,位错... 详细信息

一、前言近年来国内外对微合金钢控制轧制的研究较为盛行。这主要是因为,它可以把加入微合金元素的作用同轧制工艺结合起来,通过对显微组织的控制来获得所希望的性能。微合金控轧钢的强化机制包括细化晶粒强化,固溶强化,析出强化,位错亚结构强化和织构强化。目前公认细化晶粒强化是既提高强度又改善韧性的唯一强化机制。而铁素体晶粒尺寸的变化又和热变形过程中奥氏体显微组织(奥氏体晶料尺寸,奥氏体晶内的形变亚

关键词：形变带亚晶界面缺陷 CN 奥氏体再结晶 C-Mn-Nb Nb 船板钢 Mn

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15MnV钢奥氏体再结晶行为的研究

物理测试 1986年第3期 25-28页

作者：李士杰鞍山钢铁公司钢研所

一、前言控制轧制是近年来在冶金工业中为了获得高强度和改善钢材韧性而发展起来的新工艺,它是通过控制各种冶金因素(化学成分、加热温度、形变速度、终轧温度、轧后冷却等)。将形变强化和热处理强化结合在一起,挖掘钢材性能潜力的重要... 详细信息

一、前言控制轧制是近年来在冶金工业中为了获得高强度和改善钢材韧性而发展起来的新工艺,它是通过控制各种冶金因素(化学成分、加热温度、形变速度、终轧温度、轧后冷却等)。将形变强化和热处理强化结合在一起,挖掘钢材性能潜力的重要手段。目前,控制轧制在基础理论和工厂实用方面的研究工作都在迅速发展着。自1979年鞍钢有计划地开展控制轧制以来,尽管只是局部控制(终轧温度,终轧压下率,轧后冷却),也已经取得了明显的经济效益。与此

关键词：奥氏体晶粒度加热温度连轧连续轧制奥氏体再结晶形变率临界形变控轧钢形变奥氏体等轴晶粒铁素体晶粒