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强度与环境 1976年第4期 23-45页

作者：连奋忠

由Griffith脆性断裂基础理论引伸,导出了延性断裂理论,求得含有穿透裂纹或表面裂纹非加劲平板结构断裂强度新的表达式。与常用的线弹性断裂力学使用一个材料参数不同,在表达式中使用两个材料参数。本理论独特之处在于两个参数可以由单... 详细信息

由Griffith脆性断裂基础理论引伸,导出了延性断裂理论,求得含有穿透裂纹或表面裂纹非加劲平板结构断裂强度新的表达式。与常用的线弹性断裂力学使用一个材料参数不同,在表达式中使用两个材料参数。本理论独特之处在于两个参数可以由单向拉伸的应力一应变曲线求出;并且,对常用的结构金属,在很宽的裂纹尺寸范围内,应力超过或者低于金属屈服应力下,理论结果和试验数据相当符合。 A—半椭园表面裂纹临界面积,（πac）/2,in2。（吋2） Au—在σ=σU下半椭园表面裂纹临界面积,in2。（吋2） A—埃,0.394×10-8in。（吋） a—半椭园表面裂纹的深度,in。（吋） aU—在σ=σU下半椭园表面裂纹的深度,in。（吋） 2C—穿透裂纹或表面裂纹的长度,in。（吋） 2CU—在σ=σU下穿透裂纹或表面裂纹的长度,in。（吋） 2CL—在σ=σL下穿透裂纹或表面裂纹的长度,in。（吋） E—拉伸时的杨氏模量,Psi（磅/吋2） h—滑移带的有效高度,in。（吋） hF—裂纹前缘变形区城的有效高度,in,（吋） hU—裂纹前缘附近变形区域的有效高度,in。（吋） KO—线弹性平面应力或混合型的断裂韧性,Psi in1/2。(磅/吋3/2) K1C—线弹性平面应变断裂韧性,Psi in1/2。(磅/吋3/2) KTC—具有中心穿透裂纹的薄板或平板的断裂靱性,Psi（in）(1/（2+ω）(磅/吋（3+2ω）/（2+ω） KpC—具有中心表面裂纹的薄板或平板的断裂靱性,Psi（in.）(1/（2+ω）(磅/吋（3+2ω）/（2+ω）) K—厚度参数 LG—单向拉伸试验中所用的应变片长度,in。（吋） n—εTP之Ramberg—Osgood关系的指数 P—单位厚度塑性能吸收率,L bs/in。（磅/吋） T—产生单位面积新裂纹表面所消耗的能量,Lbs/in。（磅/吋） t—断裂试件厚度,in。（吋） t—单向拉伸试件厚度,in。（吋） to—平面应力断裂的最大厚度,in。（吋） UE—可用于产生新裂纹表面的单位厚度弹性能,Lbs（磅） US—产生新裂纹表面时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UP—塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UF—裂纹前缘塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UF1—在σ=σU下,裂纹前缘塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UF2—在σ=σL下,裂纹前缘塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UU—裂纹前缘附近塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UU1—在σ=σU下,裂纹前缘附近塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） UU2—在σ=σL下,裂纹前缘附近塑性变形时单位厚度所消耗的能量,Lbs（磅） W—试件宽度,in。（吋） WF—在应力—应变曲线下面,从颈缩开始时的应变到σF的应变之间的塑性能密度, Psi（磅/吋2） WU—在应力—应变曲线下面,从σL的应变到颈缩开始时的应变之同的塑性能密度, Psi（磅/吋2） β—厚度参数εL—在σ=σL下的单向拉伸应变εN—修正后的颈缩单向拉伸应变εU—颈缩开始（σ=0.995σU）时的单向拉伸应变εF—在σ=σF下的修正后的单向拉伸应变εF—在σ=σF下的平均单向拉伸应变（应变片长度内平均） εY—在σ=σY下的单向拉伸应变εPL—在σ=σL下的单向塑性应变εPU—在颈缩开始时的应力下的单向塑性应变εPF—断裂应力下的单向塑性应变εTL—在σ=σL下的单向真正拉伸应变εTY—在σ=σY下的单向真正拉伸应变εTU—颈缩开始时的单向真正拉伸应变εTF—在σ=σF下的单向真正拉伸应变εTP—单向真正塑性拉伸应变εTPU—在σ=σL下的单向真正塑性拉伸应变εTPY—在σ=σY下的单向真正塑性拉伸应变εTPU—颈缩开始时的单向真正塑性拉伸应变εTPF—在σ=σF下的单向真正塑性拉伸应变λ—裂纹形状因子μ—厚度参数ν—波松比σ—垂直于裂纹平面的总（毛）面积应力（单向拉伸应力）,Psi（磅/吋2） σL—相当于0.0005单向塑性应变的弹性极限拉仲应力,Psi（磅/吋2） σY—单向屈服拉伸应力,Psi（磅/吋2） σU—单向极限拉伸应力,Psi（磅/吋2） σUF—从σU至σF的平均单向拉伸应力,Psi（磅/吋2） σF—单向断裂拉伸应力,Psi（磅/吋2） σT—单向真正拉伸应力,Psi（磅/吋2） σTY—单向真正屈服拉伸应力,Psi（磅/吋2） σTU—单向真正极限拉伸应力,Psi（磅/吋2） σTUF—从σTU至σ（TF）的平均真正单向拉伸应力,Psi（磅/吋2） σTL—单向真正极限拉伸应力,Psi（磅/吋2） σTF—单向真正断裂拉伸应力,Psi（磅/吋2） φ—裂纹形状参数ω—断裂靱性参数

关键词：裂纹试件临界面积毁坏性高倍缺陷(金属) 裂纹前缘单位厚度断裂强度

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低压非线性ZnO陶瓷和它的微观结构

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电子元件与材料 1983年第1期 14-18+32页

作者：陈志清沈仰川李红耘助理工程师华星无线电器材厂工程师西安热工研究所

本文阐述了不同添加物和烧成温度对非线性氧化锌陶瓷微观结构的影响,并讨论和分析了其性能与微观结构之间的连系。实验证明添加TiO;比添加Sb;O;更容易得到单位厚度压敏电压较低的非线性氧化锌陶瓷。这种材料特别适用于生产耐浪涌容量较... 详细信息

本文阐述了不同添加物和烧成温度对非线性氧化锌陶瓷微观结构的影响,并讨论和分析了其性能与微观结构之间的连系。实验证明添加TiO;比添加Sb;O;更容易得到单位厚度压敏电压较低的非线性氧化锌陶瓷。这种材料特别适用于生产耐浪涌容量较大的低压元件。本工作的成果是使单位厚度压敏电压降至40～50V/mm。

关键词：压敏电压单位厚度烧结温度晶粒尺寸晶粒规格 ZnO 微观结构低压电压

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加权残数法求应力强度因子

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南京航空航天大学学报 1985年第1期 142-149页

作者：黄维扬笪中杰沈民生马军徐茂文我院83届本科毕业生

求解了五种情况的应力强度因子,采用的方法是艾雷应力函数和加权残数法。精确地满足裂纹表面的边界条件,其他的边界条件采用加权残数法近似地得到满足。

关键词：应力强度因子加权残数法级数项数最小二乘单位厚度集中力配点力学因子加权剩余法边界配点法裂纹尖端

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热双金属

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上海钢研 1988年第4期 1-11页

作者：蔡平海

一、概论我国的热双金属生产发展,应追溯到我所附属试验厂——南星合金厂。该厂于52年试制成黄铜与因瓦合金组成的TB—6热双金属,时售价为800元/公斤,供应医疗器械工业作恒温干燥箱温度控制元件。58年后陆续试制成TB—3,TB—5等牌号的... 详细信息

一、概论我国的热双金属生产发展,应追溯到我所附属试验厂——南星合金厂。该厂于52年试制成黄铜与因瓦合金组成的TB—6热双金属,时售价为800元/公斤,供应医疗器械工业作恒温干燥箱温度控制元件。58年后陆续试制成TB—3,TB—5等牌号的热双金属,至63年年产量已在12吨以上,成为我国唯一的生产热双金属的专业工厂,市场复盖率达90％以上。

关键词：热双金属片组元单位厚度 Ni 热膨胀系数因瓦合金低膨胀合金

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第二章断裂力学的基本理论第十节常用应力强度因子表

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理化检验通讯(物理分册) 1978年第3期 42-49页

作者：凌树森上海材料研究所三室力学组

在应用线弹性断裂力学进行结构或零部件的脆断分析时,需要利用判据KⅠ=KⅠC。这就需要知道带裂纹结构或零部件在不同受力情况下的KⅠ（或KⅡ,KⅢ）表达式;同时需要利用一定的试样（予制疲劳裂纹）测定材料的KⅠC(或KⅡC,KⅢC),这些带裂... 详细信息

在应用线弹性断裂力学进行结构或零部件的脆断分析时,需要利用判据KⅠ=KⅠC。这就需要知道带裂纹结构或零部件在不同受力情况下的KⅠ（或KⅡ,KⅢ）表达式;同时需要利用一定的试样（予制疲劳裂纹）测定材料的KⅠC(或KⅡC,KⅢC),这些带裂纹试样的KⅠ（或KⅡ,KⅢ）表达式也需要事先知道。因此,在这一节里,我们就收集了一些常用的应力强度因子表达式,供给搞结构强度分析、材料强度和韧性分析以及断裂韧性测试的同志参考。我们把收集的K表达式分为以下四大类: 1.无限板和无限体内具有不同裂纹几何,受不同的应力（或载荷）时的KⅠ;

关键词：应力强度因子集中力表达式结构力学因子单位厚度裂纹尖端有限板

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常规测井方法在石灰岩地层中的应用

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云南地质 1986年第3期 253-258页

作者：段铁梁云南省煤田地质勘探公司

煤田测井中除专门水文地质钻孔外,一般钻孔并不进行扩散法、流量测井等专门的水文物探测井工作。因此,这类钻孔中遇到厚层石灰岩时,多用视电阻率方法确定其岩溶裂隙发育情况。但是仅仅靠这单一方法无法确定地层中发育的是溶洞还是裂隙,... 详细信息

煤田测井中除专门水文地质钻孔外,一般钻孔并不进行扩散法、流量测井等专门的水文物探测井工作。因此,这类钻孔中遇到厚层石灰岩时,多用视电阻率方法确定其岩溶裂隙发育情况。但是仅仅靠这单一方法无法确定地层中发育的是溶洞还是裂隙,也无法确定岩溶裂隙中是否充填了泥质物,当然更不能在未进行水文物探测井的钻孔中对岩溶裂隙的含水性进

关键词：常规测井自然伽马含水层储集层石灰岩地层测井解释测井分析视电阻率值泥质灰岩单位厚度

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地层测试开关井时间分配的研究

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油气井测试 1988年第3期 1-6页

作者：曲成林大庆油田试油试采公司地质大队

测试的主要目的是测得地层压力获得产量以及压力恢复曲线,通过资料处理从而获得准确的有关地层参数。为此,通常我们采用二开二关的工作制度,然而,由于大庆外围地区油层产能低,渗透性差,引起了地层测试及资料解释的一系列问题,如八三年... 详细信息

测试的主要目的是测得地层压力获得产量以及压力恢复曲线,通过资料处理从而获得准确的有关地层参数。为此,通常我们采用二开二关的工作制度,然而,由于大庆外围地区油层产能低,渗透性差,引起了地层测试及资料解释的一系列问题,如八三年至八六年测试的二百多层资料中,50%的层没有测得稳定的压力恢复曲线或者自然关井。这些问题都严重地影响了测试效果,因此需要分析研究影响压力恢复和测试产量的因素,找出制定工作制度,时间分配的科学方法以保证达到理想的测试效果。

关键词：地层压力测井解释测井分析油层生产层油水同层开井单位厚度压力恢复曲线孔隙度孔隙率关井压力气层初关井时间分配开关井

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对拱坝坝头稳定分析中几个问题的探讨

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广西水利水电 1981年第3期 61-67页

作者：高洪来桂林地区行署水利电力局

一、安全系数的问题目前国内对安全系数的定义有三种意见:1.超载安全系数;2.只对滑动面上抗剪强度(以 f、c 值表示)的安全系数;3.综合安全系数。参考文献[1]主张按超载安全系数表达式;KQ=KfN+CL。参考文献[2]的意见是只考虑滑裂面的抗... 详细信息

一、安全系数的问题目前国内对安全系数的定义有三种意见:1.超载安全系数;2.只对滑动面上抗剪强度(以 f、c 值表示)的安全系数;3.综合安全系数。参考文献[1]主张按超载安全系数表达式;KQ=KfN+CL。参考文献[2]的意见是只考虑滑裂面的抗剪强度的安全系数,表达式为:Q=(f/K)N+(C/K)L。本文意见仍以综合安全

关键词：安全系数稳定分析抗剪强度安全计量学分析(力学) 剪切强度滑动方向整体滑动抗滑力拱坝水平层法拱端坐标方向滑动面单位厚度阻滑平衡计算滑动力坝头

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衣服材料的水分和热的传递特性(第2报) 短筒袜的穿着感和衣服内气候模拟装置的分析

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国外纺织技术(针织、服装分册) 1983年第18期 36-45页

作者：内山生陈秋水

1.绪言在第1报中介绍了在各种环境条件和人体条件下测定衣服材料的水分和热的传递特性,并制作了气候模拟装置。为了将衣服内气候模拟装置的测定结果和穿着试验结果相对应,本报以销售的短筒袜作为试验材料进行了研究。衣服的穿着感觉多... 详细信息

1.绪言在第1报中介绍了在各种环境条件和人体条件下测定衣服材料的水分和热的传递特性,并制作了气候模拟装置。为了将衣服内气候模拟装置的测定结果和穿着试验结果相对应,本报以销售的短筒袜作为试验材料进行了研究。衣服的穿着感觉多数是由于刺激而引起的主观反应。所谓布的多种刺激包含有:触感(风格)、外观、人体的束缚性、空气、

关键词：穿着复相关系数全相关系数穿着试验影响率衣服传递特性转移特性模拟装置气候回归方程式物性单位厚度复回归分析

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基于近红外光的消化道组织水肿状态识别方法的研究

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生物医学工程研究 2018年第1期37卷 82-85,100页

作者：王勇周宇仓学习符腾张宽谢延媛宋成利上海理工大学医疗器械与食品学院上海200093

基于水对近红外光的吸收原理,我们选用1 300 nm波长的近红外光,在一定压强下,测量单位厚度组织对近红外光的透光量,并以此来对组织的水肿状态进行识别。实验结果表明:同一压强下,随着水肿程度增加,单位厚度组织对近红外光的透光量减小;... 详细信息

基于水对近红外光的吸收原理,我们选用1 300 nm波长的近红外光,在一定压强下,测量单位厚度组织对近红外光的透光量,并以此来对组织的水肿状态进行识别。实验结果表明:同一压强下,随着水肿程度增加,单位厚度组织对近红外光的透光量减小;同一水肿状态下,随着压强的增加,单位厚度组织对近红外光的透光量增加;在1 g/mm2压强下,不同水肿程度下的透光量之间具有显著性差异。初步研究表明,在适当压强下,使用单位厚度组织对近红外光的透光量,可以对不同水肿状态的组织进行识别,该方法能够为医生提供客观的数据支持,辅助医生在消化道重建手术中做出合理判断。

关键词：消化道重建水肿近红外光单位厚度透光量

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