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低氧含量V-5Cr-5Ti合金的高温拉伸性能研究

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稀有金属 2021年第3期45卷 272-278页

作者：李卿李增德谢兴铖有研工程技术研究院有限公司北京101104

采用真空电子束熔炼技术制备了低氧含量(0.018%~0.022%,质量分数)的V-5Cr-5Ti合金,利用光学显微镜(OM)、电子万能试验机和扫描电镜(SEM)研究了该合金在25,300,900和1100℃温度下的拉伸力学性能及断裂行为特点。结果表明:变形后的低氧含... 详细信息

采用真空电子束熔炼技术制备了低氧含量(0.018%~0.022%,质量分数)的V-5Cr-5Ti合金,利用光学显微镜(OM)、电子万能试验机和扫描电镜(SEM)研究了该合金在25,300,900和1100℃温度下的拉伸力学性能及断裂行为特点。结果表明:变形后的低氧含量V-5Cr-5Ti合金在1020℃×1.5 h的真空退火后获得等轴状细晶组织;相对于氧含量较高(约0.038%)的V-5Cr-5Ti合金而言,低氧含量合金在高温拉伸变形下的抗拉强度稍有下降,但塑性提升显著,从而具备更加优异的综合力学性能;低氧含量V-5Cr-5Ti合金由于氧含量较低,在一定程度上减少了基体中第二相颗粒含量,合金塑性得到一定提高,在本实验温度下的拉伸断裂主要是以韧性断裂为主,其中在25℃下的拉伸断裂为准解理断裂,在300,900和1100℃下的拉伸断裂均为典型的微孔聚合型断裂,断口表现为大大小小、深浅不一的等轴状韧窝,而且随着温度提高,韧窝由小而浅变得大而深。

关键词：低氧含量V-5Cr-5Ti合金高温拉伸性能第二相颗粒准解理断裂微孔聚合型断裂

一种大尺寸20CrMnTi渗碳齿轮断裂失效分析

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热加工工艺 2023年第4期52卷 160-162页

作者：赵祥路王壮壮苏广兰殷凤仕山东理工大学机械工程学院山东淄博255049

通过金相分析、化学成分分析、硬度测试、扫描电镜分析等,对一种大尺寸20CrMnTi渗碳齿轮的断裂失效事故进行试验研究。结果表明:齿轮断裂发生在弯曲应力最大的齿根部,在渗碳层发生沿晶断裂,心部为穿晶准解理断裂。齿轮失效的原因是该20C... 详细信息

通过金相分析、化学成分分析、硬度测试、扫描电镜分析等,对一种大尺寸20CrMnTi渗碳齿轮的断裂失效事故进行试验研究。结果表明:齿轮断裂发生在弯曲应力最大的齿根部,在渗碳层发生沿晶断裂,心部为穿晶准解理断裂。齿轮失效的原因是该20CrMnTi钢齿轮尺寸大,齿轮的淬透性不足导致心部不能获得马氏体组织,而是形成了上贝氏体组织,贝氏体组织中的不连续片状碳化物分布在铁素体条间,在应力作用下促进了裂纹扩展,使齿轮最终失效。

关键词： 20CrMnTi 渗碳齿轮沿晶断裂准解理断裂上贝氏体

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高耐蚀型耐候钢S450EW高温热塑性研究

塑性工程学报 2021年第10期28卷 166-172页

作者：陈继平胡学文钱健清安徽工业大学冶金工程学院安徽马鞍山243002 马鞍山钢铁股份有限公司技术中心安徽马鞍山243000

对高耐蚀型耐候钢S450EW进行高温拉伸试验,利用光学显微镜和场发射扫描电镜对其高温热塑性进行研究。结果表明,应变速率为3×10^(-3)s^(-1)时,S450EW钢出现第Ⅲ脆性区,即塑性凹槽出现在725~775℃。应变速率为1.5×10^(-2)s^(-1)时,铸坯... 详细信息

对高耐蚀型耐候钢S450EW进行高温拉伸试验,利用光学显微镜和场发射扫描电镜对其高温热塑性进行研究。结果表明,应变速率为3×10^(-3)s^(-1)时,S450EW钢出现第Ⅲ脆性区,即塑性凹槽出现在725~775℃。应变速率为1.5×10^(-2)s^(-1)时,铸坯热塑性在整个温度区间均较高,断面收缩率大于61%。应变速率的增加改善了725~775℃的第Ⅲ类脆性区的热塑性。应变速率为3×10^(-3)s^(-1),变形温度为725℃时,断裂方式为韧性断裂;变形温度为735和775℃时,断裂方式为准解理断裂,750℃时为典型准解理断裂;变形温度为800~1250℃时,断裂方式为韧性断裂。应变速率为1.5×10^(-2)s^(-1)时,变形温度为600~700℃,断裂方式均为韧性断裂;变形温度为725和750℃时,断裂方式为准解理断裂;变形温度为800~1100℃时,断裂方式为韧性断裂。变形温度为1150℃时断裂方式为沿晶脆性断裂。对于S450EW高耐蚀型耐候钢,连铸坯在二次冷却后的矫直温度区间建议选取900~1150℃,二次冷却应保证连铸坯进矫直区的表面温度避开725~775℃的第Ⅲ类脆性区。热轧时的温度区间建议选取900~1100℃。

关键词：耐候钢热塑性韧性断裂准解理断裂沿晶脆性断裂

不同应变速率下5B70铝合金的拉伸断口分析

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金属热处理 2020年第3期45卷 231-234页

作者：周巍姜锋赖松柏方杰童蒙蒙中南大学轻合金研究院湖南长沙410083 轻质高强结构材料重点实验室湖南长沙410083 中南大学材料科学与工程学院湖南长沙410083 中国空间技术研究院载人航天总部北京100094

研究了不同应变速率下5B70铝合金的拉伸断口。结果表明:随着应变速率的增加,合金的断后伸长率下降。断口分析表明,应变速率越低,断口中的韧窝数量多且深度深,表现出明显的高韧性断裂。随着应变速率的增加,出现准解理面,合金偏向于脆性... 详细信息

研究了不同应变速率下5B70铝合金的拉伸断口。结果表明:随着应变速率的增加,合金的断后伸长率下降。断口分析表明,应变速率越低,断口中的韧窝数量多且深度深,表现出明显的高韧性断裂。随着应变速率的增加,出现准解理面,合金偏向于脆性断裂。随着应变速率的增加,合金断口侧面晶粒伸长减小,析出相的数量减少。

关键词： 5B70铝合金应变速率显微组织准解理断裂断口分析

热处理工艺对叶片用KT5331钢组织和性能的影响

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金属热处理 2017年第10期42卷 66-70页

作者：龚志华杨钢定巍马龙腾钢铁研究总院特殊钢研究所北京100081 内蒙古科技大学材料与冶金学院内蒙古包头014010

采用SEM、TEM等手段研究了不同热处理工艺下的超超临界机组叶片用KT5331马氏体耐热钢组织和性能。结果表明,KT5331耐热钢随着回火温度的提升,强度稍许下降,冲击吸收能量增加;在1100℃淬火,570℃+690℃两次回火处理后试样的综合性能较好... 详细信息

采用SEM、TEM等手段研究了不同热处理工艺下的超超临界机组叶片用KT5331马氏体耐热钢组织和性能。结果表明,KT5331耐热钢随着回火温度的提升,强度稍许下降,冲击吸收能量增加;在1100℃淬火,570℃+690℃两次回火处理后试样的综合性能较好,可以作为最终热处理工艺。组织为板条状回火马氏体,晶界和晶内分布细小的碳化物,并有少量的δ铁素体,冲击断口显示为准解理断裂。增加1150℃+700℃的预处理改善了锻后组织均匀性,但导致原奥氏体晶粒长大,恶化合金的冲击性能。

关键词：耐热钢回火马氏体 δ铁素体准解理断裂冲击性能

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冲击载荷下AZ31镁合金的断裂行为

特种铸造及有色合金 2017年第2期37卷 128-130页

作者：刘筱朱必武刘文辉唐昌平彭文俊湖南科技大学高温耐磨材料及制备技术湖南省国防科技重点实验室湖南科技大学材料科学与工程学院

采用霍普金森压杆技术对AZ31镁合金进行室温下应变速率为1 000~3 000s-1的高速冲击,利用光学显微镜和扫描电镜对断裂试样的微观组织和断口形貌进行分析。结果表明,随着应变速率的增加,材料的断裂趋势增加,材料主要表现为沿晶断裂和穿晶... 详细信息

采用霍普金森压杆技术对AZ31镁合金进行室温下应变速率为1 000~3 000s-1的高速冲击,利用光学显微镜和扫描电镜对断裂试样的微观组织和断口形貌进行分析。结果表明,随着应变速率的增加,材料的断裂趋势增加,材料主要表现为沿晶断裂和穿晶断裂的混合断裂方式,断口形貌具有典型的准解理断裂特征;孪晶和晶粒边界是裂纹扩展源,孪生和裂纹在变形过程中存在竞争关系。

关键词：孪生裂纹沿晶断裂穿晶断裂准解理断裂

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银镁合金内氧化组织及断裂特征

贵金属 2021年第2期42卷 9-14页

作者：周龙海郑学军陈昊赵涛西安诺博尔稀贵金属材料股份有限公司西安710201 西部金属材料股份有限公司西安710201

采用真空感应熔炼法制备Ag-0.2Mg合金,用金相显微镜、扫描电镜、维氏硬度仪和电子万能试验机分析合金内氧化的组织及力学性能,研究合金拉伸断裂特征。结果表明,在小于550℃处理后,组织为细小等轴晶粒;大于650℃处理时,表面存在细晶区,... 详细信息

采用真空感应熔炼法制备Ag-0.2Mg合金,用金相显微镜、扫描电镜、维氏硬度仪和电子万能试验机分析合金内氧化的组织及力学性能,研究合金拉伸断裂特征。结果表明,在小于550℃处理后,组织为细小等轴晶粒;大于650℃处理时,表面存在细晶区,内部晶粒逐渐长大,氧化界面向中心移动。内氧化温度升高,硬度逐渐降低,强度增加,延伸率降低。650℃和750℃内氧化后,细晶区断口平滑,内氧化组织为沿晶断裂,未氧化组织为准解理断裂;750℃内氧化后断裂末端区出现微孔聚合型断裂;850℃时断口为小平面状沿晶断裂,不同晶粒及不同晶面的微观断裂特征不一致。同一晶粒两个晶面的微观韧窝中有MgO团簇,形状主要为方形,两个晶面的Mg原子、MgO团簇分布不同。

关键词：银镁合金显微组织维氏硬度沿晶断裂准解理断裂

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回火弹簧钢准解理断裂与磷偏聚的关系

兵器材料科学与工程 1985年第2期 17-22页

作者：李炳生阎建国王茂林兵器工业部第五二研究所

一、引言一些研究表明,磷、砷、锡、锑等杂质元素在晶界富集到足够的量,引起沿晶断裂,是回火脆性的根本原因。但是,在许多情况下,回火结构钢的脆性断裂,不是沿晶断裂,而是准解理穿晶断裂。有人用透射电子显微镜研究了两种结构钢的... 详细信息

一、引言一些研究表明,磷、砷、锡、锑等杂质元素在晶界富集到足够的量,引起沿晶断裂,是回火脆性的根本原因。但是,在许多情况下,回火结构钢的脆性断裂,不是沿晶断裂,而是准解理穿晶断裂。有人用透射电子显微镜研究了两种结构钢的断裂行为与显微组织的关系,认为回火后准解理断口的出现,是Fe;C沿孪晶马氏体的内孪晶界及板条马氏体的条界析出

关键词：弹簧钢偏聚富集俄歇电子能谱碳化物碳化合物准解理断裂准解理断口断口表面脆化

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回火结构钢准解理断裂与显微组织的关系

上海钢研 1984年第1期 37-43页

作者：俞学节

本文着重研究了两种结构钢的显微组织与试样破断时裂纹萌生之间的关系。结果表明,两种钢经250℃回火,析出ε-碳化物,断口呈迭波,这时ak都有个极大值。高于350℃回火,两种钢中的ε-碳化物都趋消失,代之析出Fe3C,这时断口上出现准解理结... 详细信息

本文着重研究了两种结构钢的显微组织与试样破断时裂纹萌生之间的关系。结果表明,两种钢经250℃回火,析出ε-碳化物,断口呈迭波,这时ak都有个极大值。高于350℃回火,两种钢中的ε-碳化物都趋消失,代之析出Fe3C,这时断口上出现准解理结构。随着Fe3C长大,准解理的比例增加,经450℃回火后达极大。进一步提高回火温度,随着Fe3C球化,准解理也趋消失。对450℃回火试样的研究发现,试样破断时裂纹主要沿孪晶马氏体的内孪界和板条马氏体的条界萌生和扩展。这就表明准解理的解理面是这两种界面,其晶体学指数是{112)a和{110}a。Fe3C析出和残留奥氏体转变,是导致这种界面脆化的原因;这也是37SiMnCrNiMoV钢的450℃回火马氏体脆性的机制。而60Si2Mn钢的350℃回火马氏体脆性机制是原始奥氏体晶界脆化。

关键词：马氏体准解理断裂李晶晶界析出回火温度孪晶界金相相组成孪晶间界准解理断口金相组织显微组织结构钢