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冷镦钢SWRCH22A生产工艺优化与实践

冶金信息导刊 2024年第1期61卷 41-45页

作者：李宝龙裘文邢维义罗洪彦常军本钢集团北营炼钢厂本溪117017

介绍北营炼钢厂在现有设备工艺条件下,分析生产冷镦钢SWRCH22A过程中间包水口结瘤的原因,优化过程生产工艺,制定结瘤控制措施,确保轧制质量控制。

关键词：冷镦钢中间包水口结瘤 Al2O3 钙处理

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冷镦钢的精炼渣设计与应用

山西冶金 2024年第2期47卷 145-146,149页

作者：谭永明阳春新钢铁有限责任公司广东阳春529600

结合冷镦钢成分设计及铝脱氧的氧化物生成特点设计精炼渣,并在低碳钢生产浇次末期进行工业试验验证。验证表明:试验炉次渣流动性良好,能较大限度地吸附Al_(2)O_(3)夹杂,脱硫能力较好,钢水w[S]<0.010%,钢水的可浇性良好;在此精炼渣条件下... 详细信息

结合冷镦钢成分设计及铝脱氧的氧化物生成特点设计精炼渣,并在低碳钢生产浇次末期进行工业试验验证。验证表明:试验炉次渣流动性良好,能较大限度地吸附Al_(2)O_(3)夹杂,脱硫能力较好,钢水w[S]钢水的可浇性良好;在此精炼渣条件下,钢中全氧和夹杂物控制水平较好,w(T.O)在0.00097%~0.00204%间,夹杂物控制水平尤其是复合球形夹杂基本控制在1级以内;钢材1/4冷镦检测均无开裂或裂纹,试样表面良好。

关键词：冷镦钢精炼渣成分设计夹杂物

冷镦钢10B21热轧盘条开裂原因分析与改进措施

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冶金与材料 2024年第2期44卷 79-81页

作者：潘建设韦泽洪宋欢宝武集团鄂城钢铁有限公司炼钢厂湖北鄂州436000

冷镦钢10B21具有高强度、耐腐蚀、节能环保等优势,因此被广泛应用于制造钢制零件。冷加工处理冷镦钢10B21热轧盘条,部分盘条会发生开裂现象。为减少冷镦钢10B21热轧盘条开裂,文章通过分析其裂纹宏观特征、显微特征,明确了盘条开裂的原... 详细信息

冷镦钢10B21具有高强度、耐腐蚀、节能环保等优势,因此被广泛应用于制造钢制零件。冷加工处理冷镦钢10B21热轧盘条,部分盘条会发生开裂现象。为减少冷镦钢10B21热轧盘条开裂,文章通过分析其裂纹宏观特征、显微特征,明确了盘条开裂的原因为方坯裂纹、铁素体晶粒异常等,并提出连铸工艺改良、轧制工艺改良、细化热轧盘条铁素体晶粒等改进措施,有效降低了冷镦钢10B21热轧盘条加工开裂的发生率。

关键词：冷镦钢冷拉拔裂纹热轧盘条

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含硼冷镦钢10B33冷镦开裂原因分析

金属制品 2024年第3期50卷 48-51,55页

作者：柯炜崔贵博李建开姜瑜青岛特殊钢铁有限公司山东青岛266409

含硼冷镦钢10B33冷镦锻打带法兰面六角螺栓时出现法兰面开裂。对冷镦开裂不同形貌的螺栓、未开裂螺栓、拉拔精丝及母材盘条分别进行检验。结果表明:法兰面圆周上存在多处碎裂,较大裂口呈现斜向45°开裂形貌的冷镦螺栓是由于球化退火工... 详细信息

含硼冷镦钢10B33冷镦锻打带法兰面六角螺栓时出现法兰面开裂。对冷镦开裂不同形貌的螺栓、未开裂螺栓、拉拔精丝及母材盘条分别进行检验。结果表明:法兰面圆周上存在多处碎裂,较大裂口呈现斜向45°开裂形貌的冷镦螺栓是由于球化退火工艺不良,法兰界面存在较多未完全球化的珠光体团,球状珠光体弥散不完全,材料塑性不足引起的切应力开裂;法兰圆周单一竖直开裂形貌的冷镦螺栓,由于铸坯近角部存在卷渣缺陷,轧制成盘条后缺陷无法消除,带有缺陷盘条拉拔制成的精丝冷镦时卷渣缺陷扩展造成开裂。

关键词： 10B33 冷镦钢金相组织球化退火螺栓

Cr-Mo微合金冷镦钢的显微组织、力学性能及强化机制

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金属学报 2022年第9期58卷 1189-1198页

作者：陈继林冯光宏马洪磊杨栋刘维钢铁研究总院冶金工艺研究所北京100081 邢台钢铁有限责任公司邢台054027 河北省线材工程技术研究中心邢台054027

采用OM、SEM、TEM、拉伸实验和硬度测试等方法,对Cr-Mo微合金化冷镦钢在不同控轧控冷(TMCP)工艺下的组织与力学性能进行了表征和测试,并分析了强化机制。结果表明,TMCP工艺参数对Cr-Mo微合金化冷镦钢的组织与力学性能有显著影响,随着终... 详细信息

采用OM、SEM、TEM、拉伸实验和硬度测试等方法,对Cr-Mo微合金化冷镦钢在不同控轧控冷(TMCP)工艺下的组织与力学性能进行了表征和测试,并分析了强化机制。结果表明,TMCP工艺参数对Cr-Mo微合金化冷镦钢的组织与力学性能有显著影响,随着终轧温度的升高及冷速的增加,钢中铁素体及珠光体的复相组织逐渐向贝氏体铁素体转变,位错密度逐渐增加,抗拉强度呈现单调上升的规律,而延伸率呈起伏趋势。在终轧温度为935℃时,显微组织主要为均匀分布的短棒状和粒状贝氏体相,其间存在位错缠结,该工艺下具有最佳的强韧性匹配,其抗拉强度和延伸率分别达到了925 MPa和20%,距淬火端部7 mm(J7)处的硬度为53.1 HRC。终轧温度为900℃时,细晶强化是最主要的强化机制,占总强度的31%~36%;终轧温度在935℃以上时,位错强化为主要强化机制,占总强度的35%~38%。淬透性结果表明,Cr-Mo微合金化冷镦钢的淬透性不受显微组织及力学性能的影响,保持着良好的淬火性能,同时建立了Cr-Mo微合金钢的端淬曲线的模型,实现了淬透性的预测。

关键词： Cr-Mo微合金化冷镦钢终轧温度强化机制

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耐候冷镦钢在模拟海洋大气环境中的腐蚀行为

钢铁研究学报 2023年第5期35卷 605-613页

作者：陈继林冯光宏马健王宝山林鹏马洪磊钢铁研究总院有限公司北京100081 邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027 河北机电职业技术学院河北邢台054000

采用腐蚀失重法、宏观形貌观察、SEM、XRD、电化学测试对耐候冷镦钢在模拟海洋大气环境中的腐蚀行为进行了研究。结果表明,在模拟海洋大气腐蚀环境下,耐候钢表面锈层随腐蚀时间由浅黄色依次向棕黄色、红棕色转变;锈层截面形貌由薄而疏... 详细信息

采用腐蚀失重法、宏观形貌观察、SEM、XRD、电化学测试对耐候冷镦钢在模拟海洋大气环境中的腐蚀行为进行了研究。结果表明,在模拟海洋大气腐蚀环境下,耐候钢表面锈层随腐蚀时间由浅黄色依次向棕黄色、红棕色转变;锈层截面形貌由薄而疏松且不连续演变为厚而致密且均匀分布;锈层微观形貌显示,表面锈层存在相对平滑、不规则圆形花状结构、闭环的环形巢结构、毛绒状结构等4个演变状态,但致密的毛绒状结构锈层对基体的保护能力明显提高;腐蚀产物主要由Fe_(3)O_(4)、γ-FeOOH、α-FeOOH组成,腐蚀初期主要是致密的Fe_(3)O_(4),腐蚀中期开始形成γ-FeOOH,腐蚀后期γ-FeOOH逐渐溶解并还原形成稳定的α-FeOOH,可对基体提供良好的保护作用;电化学分析显示:腐蚀24~72 h,耐候钢的阴极电流密度呈线性增大,且趋于稳定。耐候钢的腐蚀深度损失与腐蚀时间呈幂函数关系;受腐蚀过程不同腐蚀产物的影响,腐蚀速率呈现先增长后下降的变化规律。

关键词：耐候冷镦钢海洋大气腐蚀行为

Cr-Mo-V系冷镦钢表面脱碳演变规律的研究

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钢铁钒钛 2022年第6期43卷 153-160页

作者：陈继林马洪磊霍立伟闫聪张昆耀钢铁研究总院北京100081 邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027

研究了冷镦钢40CrMoV加热温度、加热时间及表面处理对脱碳层深度和组织形貌的影响,并分析了表面脱碳随温度变化的演变机理。结果表明,冷镦钢40CrMoV在700~1100℃加热时,其总脱碳层深度随温度的升高逐渐增大,750~850℃为完全脱碳层生成... 详细信息

研究了冷镦钢40CrMoV加热温度、加热时间及表面处理对脱碳层深度和组织形貌的影响,并分析了表面脱碳随温度变化的演变机理。结果表明,冷镦钢40CrMoV在700~1100℃加热时,其总脱碳层深度随温度的升高逐渐增大,750~850℃为完全脱碳层生成的敏感温度区间,其在800℃时达到峰值;保温时间的延长使得脱碳层深度进一步加深;表面车削处理后使总脱碳层降低50%,完全脱碳层得到恶化。对冷镦钢40CrMoV在工业生产中表面脱碳的控制提出了建议。

关键词：冷镦钢 40CrMoV 脱碳组织疲劳断裂

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大规格冷镦钢盘条表面褶皱缺陷的分析与改善

热加工工艺 2022年第21期51卷 159-162页

作者：于学森李战卫张宇麻晗江苏省(沙钢)钢铁研究院江苏张家港215625

通过分析大规格冷镦钢盘条表面褶皱缺陷的形貌,探讨了褶皱形成的原因。采取优化粗轧孔型和提高开轧温度降低了粗轧3#孔型的变形量以及提高了铸坯变形温度,从而改善铸坯角部金属变形,避免褶皱的产生。通过降低粗轧3#孔型的变形量和提高... 详细信息

通过分析大规格冷镦钢盘条表面褶皱缺陷的形貌,探讨了褶皱形成的原因。采取优化粗轧孔型和提高开轧温度降低了粗轧3#孔型的变形量以及提高了铸坯变形温度,从而改善铸坯角部金属变形,避免褶皱的产生。通过降低粗轧3#孔型的变形量和提高开轧温度,φ24 mm的ML40Cr冷镦钢盘条的褶皱最大深度由0.11 mm降低至0.06 mm,1/3冷顶镦试验开裂比例由35%降至4%。

关键词：冷镦钢表面褶皱粗轧孔型开轧温度

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冷镦钢钢丝镦头成型开裂原因分析

福建冶金 2022年第6期51卷 33-35,7页

作者：邱容容福建三钢闽光股份有限责任公司技术中心福建三明365000

冷镦钢钢丝在加工过程中出现镦头开裂是下游客户反馈的主要质量问题之一,文章通过金相分析、电镜能谱分析等理化检测手段,分析了冷镦钢钢丝加工后出现镦头开裂的主要原因,结果表明:其主要原因有坯料缺陷(卷渣、坯料表面缺陷)、轧制缺陷... 详细信息

冷镦钢钢丝在加工过程中出现镦头开裂是下游客户反馈的主要质量问题之一,文章通过金相分析、电镜能谱分析等理化检测手段,分析了冷镦钢钢丝加工后出现镦头开裂的主要原因,结果表明:其主要原因有坯料缺陷(卷渣、坯料表面缺陷)、轧制缺陷、用户加工缺陷(拉拔工艺不当、热处理工艺不当)等三大类型。

关键词：冷镦钢拉拔镦头成型开裂夹渣