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轴向取向组织BFe10-1-1管材冷轧加工过程中组织、织构与力学性能的变化

中国有色金属学报 2012年第9期22卷 2529-2538页

作者：梅俊刘新华姜雁斌谢建新北京科技大学材料先进制备技术教育部重点实验室北京100083 北京科技大学新材料技术研究院北京100083

采用热冷组合铸型（HCCM）水平连铸技术制备具有轴向取向组织的BFe10-1-1管材，对管材进行冷轧加工，研究管材的组织、织构与性能的变化。结果表明：HCCM水平连铸管材不需铣面便可直接冷轧加工；无中间退火的累积冷轧变形量可达80％以... 详细信息

采用热冷组合铸型（HCCM）水平连铸技术制备具有轴向取向组织的BFe10-1-1管材，对管材进行冷轧加工，研究管材的组织、织构与性能的变化。结果表明：HCCM水平连铸管材不需铣面便可直接冷轧加工；无中间退火的累积冷轧变形量可达80％以上；冷轧管表面质量好，轧制过程中无裂纹、裂口和飞边等缺陷；随着变形量的增加，取向组织晶粒内一次枝晶主干间距逐渐减小，由铸态的100-200μm减小到变形量60％时的10-20μm；当冷变形量为60％时，组织中可观察到剪切带，当冷变形量为80％时，组织呈波浪状，枝晶、晶界很难辨认；冷轧过程中管材由铸造织构（主要取向{012}（621））、经过渡型织构{012}（100）（变形量为20％）和{057}〈372〉（变形量为40％），转变为变形量为60％时的Cube织构，当变形量为80％时转变为G织构；随着变形量的增加，冷轧管的抗拉强度和硬度分别由铸态的234MPa和70HV增加至变形量80％时的372UPa和152HV，伸长率由铸态的46．5％降低至80％变形量时的13％。

关键词： BFe10合金水平连铸热冷组合铸型冷轧管轧制织构

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减径对冷轧管内表面质量的影响

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钢管技术 1981年第2期 64-65页

作者： В.Р.Кучеренко 陈贞元

高质量管材的技术条件规定:管材内表面不许有粗大的缺陷。因此管材需进行超声波检查。生产的钢管若有缺陷,其潜藏深度在壁厚5％以下者是允许的。当缺陷(包括裂纹)潜藏深度小于壁厚的5％时就不易发现了。作者在《钢管冷轧时内表面皱折的... 详细信息

高质量管材的技术条件规定:管材内表面不许有粗大的缺陷。因此管材需进行超声波检查。生产的钢管若有缺陷,其潜藏深度在壁厚5％以下者是允许的。当缺陷(包括裂纹)潜藏深度小于壁厚的5％时就不易发现了。作者在《钢管冷轧时内表面皱折的形成》一文中指出,钢管在ХПТ轧机上轧制时内表面皱折和裂纹形成的主要原因是减径管段内径的减小和管壁的增厚。为了研究09Cr18Ni9钢管以to/do

关键词：内表面切向减径变形破裂冷轧管质量

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H65黄铜管冷轧变形模拟分析与实验研究

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有色金属加工 2012年第3期41卷 7-9页

作者：周玉雄林高用雷玉霞王宏张胜华中南大学材料科学与工程学院湖南长沙410083 江苏太仓市金鑫铜管有限公司江苏苏州215412

采用有限元分析DEFORM3D软件对H65冷轧管过程进行了三维热力耦合有限元数值模拟。获得了H65黄铜管冷轧成形过程中的金属流动规律、温度和应力分布,结合生产试验,对冷轧管缺陷形成原因进行了较深入的研究。研究表明:良好组织和性能的铸... 详细信息

采用有限元分析DEFORM3D软件对H65冷轧管过程进行了三维热力耦合有限元数值模拟。获得了H65黄铜管冷轧成形过程中的金属流动规律、温度和应力分布,结合生产试验,对冷轧管缺陷形成原因进行了较深入的研究。研究表明:良好组织和性能的铸锭质量是成功实现H65黄铜管冷轧开坯的前提,铸锭组织中β相应控制在0%～20%之内;冷轧管因塑性变形热和摩擦生热引发的温升高达300℃而析出β',脆性相,这是冷轧管产生周期性横向裂纹的原因之一;孔型开口部位的管坯轴向承受较大的拉应力,这是冷轧管产生表面周期性横向裂纹的另一个原因;当送进量为2～6mm能显著降低孔型开口处的附加拉应力。

关键词： H65黄铜管冷轧管有限元分析温度场应力场

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Ti44Ni47Nb9形状记忆合金管材组织、相变与织构的研究

Ti44Ni47Nb9形状记忆合金管材组织、相变与织构的研究

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作者：李玲霞东北大学

学位级别：硕士

Ti44Ni47Nb9形状记忆合金相变滞后宽、加工性能好,用其制成的记忆合金连接件和紧固件,可在常温下存储和运输,工程应用十分方便。因此,在航空、航天、石油化工等领域有很好的应用前景。管接头和紧固件是利用其特定方向上的形状记忆效应... 详细信息

Ti44Ni47Nb9形状记忆合金相变滞后宽、加工性能好,用其制成的记忆合金连接件和紧固件,可在常温下存储和运输,工程应用十分方便。因此,在航空、航天、石油化工等领域有很好的应用前景。管接头和紧固件是利用其特定方向上的形状记忆效应来实现与被连接件的过盈连接,而织构的形成使记忆行为呈现各向异性。目前,有关Ti44Ni47Nb9合金织构的研究报道极少,也未见有关Ti44Ni47Nb9形状记忆合金管材的组织、相变和织构的研究报道。本文利用金相显微镜(OM)、示差扫描量热法(DSC)和X射线衍射(XRD)等,系统研究了Ti44Ni47Nb9合金热锻棒、热挤压和冷轧管材的组织、织构和相变以及热处理对它们的影响,为工程的应用提供实验数据和优化工艺参数,同时为进一步揭示择优取向影响合金力学行为和记忆行为的机理打下基础。显微组织研究表明：热锻棒材中的B2相沿轴向呈较宽的纤维状,热挤压管材中B2相纤维组织变细且发生碎化,冷轧管材的组织由B2、β-Nb和(Ti,Nb)4Ni2O相组成,其中B2相纤维组织发生严重碎化。冷轧管材的再结晶开始温度约为400℃,且随淬火温度升高,B2相晶粒尺寸逐渐减小,达到600℃以后,一些再结晶晶粒发生长大,850℃时晶粒明显长大。相变研究表明：热挤压管材随淬火温度升高,相变点升高,热滞变化不明显。随退火温度升高,Ms点下降,As变化不大,热滞增大;冷轧管材中组织的细化和内部缺陷抑制了冷却过程中马氏体相变的进行,热循环过程中未发生相变,淬火温度超过400℃后,再结晶减少了B2相中的缺陷,促使热循环过程中发生相变,且随淬火和退火温度的升高,相变点升高,热滞下降。织构分析结果表明：热锻棒材主要织构接近{1 1 2}〈1 1 1〉和{1 2 3}〈1 1 1〉;热挤压管材中多数晶粒的取向靠近{1 1 1}〈U V W〉,经600℃/90min淬火后,主要织构组分仍接近{1 1 1},但强度提高,而退火后有些晶粒的取向还靠近{2 2 1}和{2 1 1}。850℃淬火后,主要织构组分接近{1 1 2}〈1 1 0〉,退火后{1 1 2}(1 1 0)织构组分增强,同时还出现{1 1 2}〈1 2 0〉强组分;冷轧管材的主要织构为{1 1 1}〈1 1 0〉和{1 1 2}〈1 1 0〉,经600℃热处理后织构组分不变,但强度增强,尤其是退火。850℃淬火,主要织构强度下降,面取向基本靠近{1 1 2}和{2 2 1},退火后,晶粒取向明显偏离{1 1 1}〈1 1 0〉和{112}〈1 1 0〉,这与热处理过程中晶粒的长大有关。冷轧管材经600℃退火后,Ms为-111.70℃,热滞高达50.36℃,多数晶粒的〈1 1 1〉取向平行管材的径向,这对工程应用是有利的。

关键词： Ti44Ni47Nb9形状记忆合金热挤压管冷轧管组织相变织构

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