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610MPa级水电用钢的再热脆化

材料热处理学报 2011年第11期32卷 78-83页

作者：张熹许良红陈延清章军首钢技术研究院用户技术研究所北京100043

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再... 详细信息

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。

关键词： 610MPa 粗晶区再热脆化焊后热处理

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Q690CFD热影响区粗晶区再热脆化研究

钢铁 2010年第11期45卷 86-89,100页

作者：张熹董现春陈延清章军首钢技术研究院用户技术研究所北京100043

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点。金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结... 详细信息

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点。金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结果符合很好。最终根据试验结果优化了首钢Q690CFD焊后热处理工艺。

关键词： Q690CFD 粗晶区再热脆化焊后热处理

P460NL1钢焊接热影响区再热脆化的研究

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机械设计与制造 2006年第2期 115-116页

作者：赵时璐李友沈阳大学机械工程学院沈阳110044 东北大学材料与冶金学院沈阳110004

通过模拟焊接热影响区粗晶区组织,对模拟后的试样进行不同温度下的消除应力退火处理,测得其相应的冲击韧性,确定了P460NL1钢的再热脆化的温度区间,并通过对断口的分析,找出了产生再热脆化的原因,从而确定了最佳的消除应力退火温度。

关键词：热模拟再热脆化焊接热影响区

12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区的再热脆化行为

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机械工程材料 2015年第6期39卷 79-83页

作者：牛锐锋尚亮朱一乔曹怡姗谭永宁西安理工大学材料科学与工程学院西安710048

采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸... 详细信息

采用热模拟技术研究了12Cr1MoV钢焊接接头热影响区粗晶区中的再热脆化行为。结果表明:再热温度对热影响区粗晶区的组织和性能有显著影响,随再热温度的升高,组织中的马氏体、贝氏体分解,铁素体条合并,碳化物析出量增多并聚集长大,冲击吸收能先降低后升高,硬度变化则相反;当再热温度为630℃时,热影响区粗晶区的冲击吸收能达最低值,而硬度达最高值,材料发生再热脆化;脆化的主要原因在于晶内碳化物的方向性析出以及在粗晶区晶界处大颗粒碳化物的出现。

关键词： 12Cr1MoVG钢热模拟技术热影响区粗晶区再热脆化

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微合金钢焊接热影响区的再热脆化问题

焊接 2008年第12期 30-34页

作者：胡晓萍屈朝霞李自刚宝钢研究院上海市201900

采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜及焊接热模拟技术研究了焊后热处理温度对Nb、V、Ti微合金钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织和性能的影响。结果表明,Nb、V、Ti微合金钢的CGHAZ经焊后热处理后存在再热脆化的现象,为了改善热影响区的... 详细信息

采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜及焊接热模拟技术研究了焊后热处理温度对Nb、V、Ti微合金钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织和性能的影响。结果表明,Nb、V、Ti微合金钢的CGHAZ经焊后热处理后存在再热脆化的现象,为了改善热影响区的韧性,应该选取较低的焊后热处理温度。焊后热处理过程对冲击性能的影响主要与钢中的析出粒子有关。

关键词：微合金钢焊后热处理再热脆化析出粒子

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610 MPa级水电用钢再热脆化研究

首钢科技 2011年第4期 19-24页

作者：张熹许良红陈延清章军技术研究院

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610MPa级水电钢粗晶热影响区冲击韧性的影响，发现当热输入为30kJ／cm时在620℃附近有脆化倾向；当热输入为40kJ／cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明，碳化物在原奥氏体晶界... 详细信息

讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610MPa级水电钢粗晶热影响区冲击韧性的影响，发现当热输入为30kJ／cm时在620℃附近有脆化倾向；当热输入为40kJ／cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同，从而造成了40kJ／cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30kJ／cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。根据试验结果优化了610MPa水电钢焊后热处理工艺。

关键词： 610 MPa 粗晶热影响区再热脆化焊后热处理

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Q690CFD钢粗晶区再热脆化研究

首钢科技 2010年第4期 15-18,40页

作者：张熹董现春陈延清章军技术研究院

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD钢粗晶区冲击韧性的影响，发现在500℃左右进行焊后热处理时粗晶区存在韧-脆转变点。金相、SEM及能谱分析结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是导致韧-脆转变的原因。利用Thermo—Calc计算了碳化物的析... 详细信息

讨论了焊后热处理制度对Q690CFD钢粗晶区冲击韧性的影响，发现在500℃左右进行焊后热处理时粗晶区存在韧-脆转变点。金相、SEM及能谱分析结果表明，碳化物在原奥氏体晶界析出是导致韧-脆转变的原因。利用Thermo—Calc计算了碳化物的析出规律，优化了Q690CFD钢的焊后热处理工艺。

关键词： Q690CFD 粗晶区再热脆化焊后热处理

07MnNiVDR钢焊接热影响区再热脆化研究

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现代焊接 2013年第2期 20-23页

作者：刘俊松陈学东刘全坤合肥工业大学材料科学与工程学院合肥通用机械研究院

本文采用高温缓慢拉伸试验,夏比摆锤冲击试验,插销试验以及小铁研试验等方法,研究了07MnNiVDR钢的模拟和实际焊接热影响区的再热脆化。热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢种再热脆化不明显;大热输入情况下,该钢的再热敏感温度在60... 详细信息

本文采用高温缓慢拉伸试验,夏比摆锤冲击试验,插销试验以及小铁研试验等方法,研究了07MnNiVDR钢的模拟和实际焊接热影响区的再热脆化。热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢种再热脆化不明显;大热输入情况下,该钢的再热敏感温度在600℃左右。实际焊接试验亦表明该钢具有一定的再热脆化风险,敏感温度在600℃左右。鉴于热模拟实验的结果,尽管未在实际焊缝中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应合理制定规范以防止产生此类裂纹。

关键词：焊接热影响区再热脆化热模拟

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HQ-80钢再热裂纹机理

焊接学报 2004年第6期25卷 77-81页

作者：姚钦福建省锅炉压力容器检验所福州350003

通过插销、冲击韧度等试验研究HQ - 80钢的再热裂纹倾向 ,扫描电镜发现过热区晶界存在合金元素碳化物 ,电子能谱检测碳化物富含Cr、Mo。再热裂纹的机理是 ,高温过热———合金元素碳化物固溶 ,再热弱化———晶界析出大颗粒状合金元素... 详细信息

通过插销、冲击韧度等试验研究HQ - 80钢的再热裂纹倾向 ,扫描电镜发现过热区晶界存在合金元素碳化物 ,电子能谱检测碳化物富含Cr、Mo。再热裂纹的机理是 ,高温过热———合金元素碳化物固溶 ,再热弱化———晶界析出大颗粒状合金元素碳化物导致晶粒表面的贫Cr、Mo合金元素层 ,晶界高温强度不足。影响再热裂纹三要素是 :生成晶界碳化物的Cr、Mo、C等合金元素 ,高温过热与再热弱化的热循环过程 ,一定的拘束应力。再热裂纹与再热脆化的机理相同 ,两者同时发生 ,降低应力防止再热裂纹并不能防止再热脆化。成功采用无缺口插销进行插销试验。

关键词： HQ-80钢再热裂纹再热脆化插销试验焊接