检索结果-南通市图书馆

酸碱废水中和系统絮凝条件优化及最佳产泥量的研究

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环境工程 2002年第5期20卷 26-28页

作者：刘景明郗丽娟李冰东北电力学院应用化学系吉林132012 吉化股份公司污水处理厂吉林132021

为满足吉化公司 30万t乙烯工程A O工艺废水处理的需要 ,进行了酸碱废水中和系统絮凝条件优化及最佳产泥量的研究 ,确定了最佳pH值下的最佳产泥量和絮凝剂的投加量 ,满足了A O工艺的SS进水指标。

关键词：废水中和絮凝条件产泥量废水处理

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污水处理厂产泥量与进水水质关系的研究

环境与发展 2011年第7期23卷 88-88页

作者：张亚安徽省阜阳市沙河路阜阳创业水务有限公司安徽阜阳236000

为研究阜阳污水处理厂近几年来污泥产量与进水水质之间的关系,对自2007年1月份以来的产泥量与进水水质的基础数据进行了整理,并通过建立各个数据之间的相互关系图表来分析产泥量与进水水质之间的关系。

关键词：产泥量进水水质产泥率

MBBR和MBR工艺在南方某用地受限污水处理厂扩建及提标改造中的应用

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净水技术 2023年第5期42卷 164-171页

作者：都雪晨黄华玲靳斌斌张锋谢益佳李璐中国市政工程中南设计研究总院有限公司湖北武汉430010 中建三局绿色产业投资有限公司湖北武汉430074

南方某污水处理厂现状规模为1.5万m^(3)/d,本次工程需扩建3万m^(3)/d,同时,出水水质指标提升至《地表水环境质量标准》(GB 3838-2002)中V类标准(TN除外)。工程预留用地有限,传统的生物处理工艺很难满足扩建及提标需求,故现状一期工程采... 详细信息

南方某污水处理厂现状规模为1.5万m^(3)/d,本次工程需扩建3万m^(3)/d,同时,出水水质指标提升至《地表水环境质量标准》(GB 3838-2002)中V类标准(TN除外)。工程预留用地有限,传统的生物处理工艺很难满足扩建及提标需求,故现状一期工程采用移动床生物膜反应器(MBBR)工艺对生物池进行升级改造,二期新建工程采用AAO生物池+膜生物反应器(MBR)工艺。建设完成后,污水厂总处理规模为4.5万m^(3)/d,出水水质稳定达到并优于《地表水环境质量标准》(GB 3838-2002)中V类标准(TN除外)。污水厂吨水占地面积为0.66 m^(2),一期万吨水产泥量为1.09 t,二期万吨水产泥量为0.64 t,吨水电耗为0.43 kW·h。MBR膜池在膜通量为19.84 L/(m^(2)·h)时,运行较稳定,出水优良,该案例可为今后同类型污水处理厂的设计改造提供参考与借鉴。

关键词： AAO+MBR工艺 MBBR工艺 V类地表水标准产泥量膜通量

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页岩气田采出水处理芬顿氧化技术的优化研究

中文科技期刊数据库（全文版）工程技术 2023年第2期 43-46页

作者：唐定军中石化江汉石油工程设计有限公司湖北武汉430223

涪陵页岩气田采出水处理站采用了预处理—双膜反渗透—MVR蒸发的后除盐工艺路线,设计处理规模为2400m3/d。其中,芬顿氧化流程作为预处理的核心工艺,其氨氮和COD的设计去除率达到90%以上。为了提高采出水的处理效率和降低处理成本,中石... 详细信息

涪陵页岩气田采出水处理站采用了预处理—双膜反渗透—MVR蒸发的后除盐工艺路线,设计处理规模为2400m3/d。其中,芬顿氧化流程作为预处理的核心工艺,其氨氮和COD的设计去除率达到90%以上。为了提高采出水的处理效率和降低处理成本,中石化江汉石油工程设计有限公司积极开展相关技术优化研究。该研究从药剂比选、浓度和流程等几个方面着手进行了分析优化。

关键词：页岩气田采出水处理芬顿氧化产泥量

优化泥龄控制改善出水水质节约运行费用的实践

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给水排水 2010年第6期36卷 64-67页

作者：张志峰韩立峰绍兴水处理发展有限公司绍兴312000

泥龄是影响污水处理厂的出水水质和运行费用的重要控制参数。针对以处理印染废水为主的绍兴污水处理厂一、二、三期工程泥龄控制中暴露的问题进行分析,估算了产泥系数a、b值。通过优化操作泥龄,在保证出水水质的前提下实现了节能降耗的... 详细信息

泥龄是影响污水处理厂的出水水质和运行费用的重要控制参数。针对以处理印染废水为主的绍兴污水处理厂一、二、三期工程泥龄控制中暴露的问题进行分析,估算了产泥系数a、b值。通过优化操作泥龄,在保证出水水质的前提下实现了节能降耗的目标。

关键词：泥龄产泥量需氧量曝气费用污泥处理费用

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压滤设备在砂石料加工系统废水处理中的应用

水利水电技术 2009年第10期40卷 48-50页

作者：覃尚贵葛洲坝集团第五工程有限公司湖北宜昌443002

在原有的砂石料加工系统废水处理传统压滤设备(厢式压滤机)的基础上,引用带式压滤机和陶瓷过滤机作对比试验,以了解砂石废水处理压滤设备的性能和使用工况。

关键词：砂石料加工系统废水处理进浆浓度产泥量含水量厢式压滤机带式压滤机陶瓷过滤机

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中和法在钢材酸洗废液处理中的应用研究

中和法在钢材酸洗废液处理中的应用研究

作者：王烨青岛理工大学

学位级别：硕士

目前,关于酸洗废液的研究主要以综合利用为主,但大多没有考虑酸洗废液中重金属的问题,对于重金属含量较高的酸洗废液不适于直接利用,必须采取措施去除重金属,或者直接处置。中和法是酸洗废液处置的主要手段,但关于酸洗废液中和处置过程... 详细信息

目前,关于酸洗废液的研究主要以综合利用为主,但大多没有考虑酸洗废液中重金属的问题,对于重金属含量较高的酸洗废液不适于直接利用,必须采取措施去除重金属,或者直接处置。中和法是酸洗废液处置的主要手段,但关于酸洗废液中和处置过程中,加碱药剂的选择、重金属离子净化效率、压滤废液污染物残留等问题的研究较少。本文以钢帘线、镀锌厂酸洗废液为研究对象,酸中和药剂选择最常用的NaOH、Ca(OH)、CaO三种碱,通过研究污泥产量、滤液产量、滤液中重金属残余量以及处理成本等因素优化加碱种类、控制参数,同时还进一步研究了铁离子价态对加碱中和效果的影响,以期为酸洗废液中和处置法的实际应用提供参考。(1)对于钢帘线厂酸洗废液,采用Ca(OH)做中和药剂时,最佳投加量为23%,污泥产生量为40%,滤液产生量为37%,滤液中锌、铅、铬、镍、铁残余量分别为4.32mg/L、0.640mg/L、1.39mg/L、5.88mg/L、25.7mg/L,滤液盐度为36.8%,污泥依然需要按危险废物委托处置,滤液中重金属不或满足标准,不能直接排放,采用蒸发浓缩的方法,中和处理成本1650元/m。NaOH最佳投加量为19%,此时pH值8.73。在两种药剂的最佳实验条件下,NaOH处理成本比Ca(OH)高12%,滤液中锌、铅、铬、镍、铁残余量相应升高1.4%、降低0.94%、降低2.2%、升高2.4%、升高6.2%。CaO的最佳投加量16%,pH为9.16,处理成本较氢氧化钙降低了13%,但是滤液中锌、铅、铬、镍、铁残余量相应升高了49%、41%、3.6%、7.8%、33%,处理效果较差。(2)镀锌厂酸洗废液,Ca(OH)最佳投加量为26%,污泥产生量46%,滤液产生量34%,滤液中锌、铅、铬、镍、铁含量分别为9.19mg/L、1.18mg/L、1.16mg/L、0.767mg/L、4.89mg/L,盐度值为46%,污泥依然需要按危险废物委托处置,滤液中重金属不或满足标准,不能直接排放,采用蒸发浓缩的方法,中和处理成本2040元/m。NaOH最佳投加量为22%,此时pH值8.73,处理成本比氢氧化钙高15%,滤液中锌、铅、铬、镍、铁残余量比氢氧化钙相应降低6.1%、降低21%、降低18%、升高17%、升高一倍。CaO最佳投加量18%,pH为9.16,成本较氢氧化钙降低9%,但是滤液中锌、铬、镍、铁残余量相应上升24%、17%、13%、29%。(3)对原酸洗废液中投加氧化剂进行改良后,再进行中和处理。钢帘线酸洗废液中,Ca(OH)投加量为22%,pH值为8.03时处理效果最好,此时镍、锌、铁、铅、铬的去除率分别为96.4%、99.6%、99.9%、93.4%、97.7%。五种金属离子均能达标排放,其中镍、锌、铁、铬等离子去除率较改性前分别升高83%、50%、61%、12%。镀锌厂酸洗废液投加量为23%,pH值为7.56时,达到最佳处理效果。此时,镍、锌、铁、铅、铬的去除率分别为97.7%、99.5%、99.9%、92.9%、96.4%。除Zn外,其余金属残余量均能达标排放,其中镍、铅的去除率较改性前升高19%、7.0%。综上所诉,对于这三种碱,综合比较污泥产量、滤液产量、滤液中重金属残余量以及处理成本后,Ca(OH)的效果最好,提高铁离子的价态有利于滤液中重金属离子的去除,提高效率均50%以上。

关键词：酸洗废液中和法重金属产泥量滤液量

造纸废水有机污染物的变迁及其对环境影响的研究

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造纸废水有机污染物的变迁及其对环境影响的研究

作者：黄馨中国制浆造纸研究院

学位级别：硕士

由于国情和历史的原因,不同于北美和欧盟等以BOD5来考量水体的质量,目前国内工业污染物均以CODcr作为评价指标。但对于含天然植物纤维降解成分的造纸工业废水而言,经过生化处理后基本不会对公共水环境造成不良影响,若仍以CODcr来衡量,... 详细信息

由于国情和历史的原因,不同于北美和欧盟等以BOD5来考量水体的质量,目前国内工业污染物均以CODcr作为评价指标。但对于含天然植物纤维降解成分的造纸工业废水而言,经过生化处理后基本不会对公共水环境造成不良影响,若仍以CODcr来衡量,则还需要进一步开展深度处理才能实现达标排放。但在深度处理过程中产生的化学污泥难于进行生物质利用,同时造成土壤和水体的污染加剧,可谓得不偿失。鉴于此,本文研究了制浆造纸行业废水有机污染物的变迁;原料中纤维素、半纤维素和木素对CODcr的贡献以及Fenton处理对废水CODcr的去除率与产泥量的影响,为造纸行业废水CODcr来源和产因、深度处理过程中化学污泥的产排量及特性提供参考。首先,本文选取废纸脱墨浆(ONP-DIP)、碱性过氧化氢机械浆(APMP)和漂白硫酸盐浆(BKP)3种典型浆料制备模拟细小纤维,并将其配制为模拟废水。在模拟自然水体条件下,分析一定培养周期(0-180d)的3种废水,研究每培养30d废水中细小纤维的化学组分、形态特征及微观特征的变化。结果表明,经180d自然培养后,BKP废水中细小纤维残留最少;BKP废水中细小纤维的纤维素、半纤维素和木素的降解速率明显比DIP废水和APMP废水快,且较DIP和APMP细小纤维更细碎。其次,本文研究了一定培养周期(叽180d)的上述3种废水CODcr、BOD5、pH值、SS(固体悬浮物)的变化情况。结果表明,经180d的自然培养后,BKP废水的污染物浓度较DIP和APMP废水低,且3种废水的可生化性随时间的延长而变差。然后,本研究针对初始DIP、APMP和BKP细小纤维,依次进行苯醇抽提、KMnO4法处理、12%HCl处理,并测定残余物料的CODcr，初步探究了纤维素、半纤维素和木素对废水CODcr的贡献情况。结果表明,3种浆料中均为纤维素对CODcr的贡献最大,苯醇抽出物的CODcr发生量最大。最后,本文通过正交实验和单因素实验优化了Fenton处理山东某纸厂二级生化出水条件,探讨了Fenton处理对废水CODcr去除率与Fenton产泥量的影响。结果表明,通过正交实验获得Fenton处理影响因素显著性顺序为：H2O2用量>c[H2O2]:c[Fe2+]比例>pH>反应时间,最优条件下CODcr去除率达80.20%;在单因素实验最优条件下,CODcr去除率高达88.79%。

关键词：造纸废水自然培养细小纤维化学组分废水特性 CODCr产因 Fenton处理 CODCr 去除率产泥量

城市污水处理厂生物辅以同步或后置化学除磷工艺的试验研究

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城市污水处理厂生物辅以同步或后置化学除磷工艺的试验研究

作者：刘静伟武汉理工大学

学位级别：硕士

为保护地表水环境质量,国家对污水处理厂出水水质要求逐步提高,其中为降低出水中总磷含量,污水厂通常辅以化学除磷来确保其出水达标。本研究以龙王嘴污水处理厂为研究对象,对现有生物除磷工艺进行分析,以化学除磷工艺的优化为主要研究目... 详细信息

为保护地表水环境质量,国家对污水处理厂出水水质要求逐步提高,其中为降低出水中总磷含量,污水厂通常辅以化学除磷来确保其出水达标。本研究以龙王嘴污水处理厂为研究对象,对现有生物除磷工艺进行分析,以化学除磷工艺的优化为主要研究目标,在污水厂实际运行情况调研基础上,根据生物池进出水质,利用磷平衡分析方法分析了生物除磷的效果,推算出其出水总磷理论公式,阐述了化学除磷的必要性;然后利用实验室小试试验对现有城市污水处理中化学除磷工艺投药点、投药量参数进行了分析探讨,得到有利于除磷的最佳投药点和最佳投药量模型,并对由此产生的污泥量公式进行了初步研究,所有这些可为实际污水厂化学除磷提供必要的技术指导。通过本研究得到如下结果。(1)龙王嘴污水厂进出水水质现状分析得出,生物池生物除磷作用明显,厌氧池和好氧池出现较为显著的释磷和吸磷现象,75%的时段内生物池出水总磷(TP)满足一级A的要求;基于实测数据的生物池磷平衡分析得到,磷平衡率平均为97.2%,生物池进水中TP主要通过排出剩余污泥的方式去除,其约占TP去除量的90%,(2)基于生物池磷平衡理论、COD利用率前期分析结果及污泥龄计算假定,建立如下出水TP的理论计算公式:(?)实际运行结果表明,理论计算出水TP与实际出水TP含量较为接近,该公式可以根据生物池进水情况对其出水磷含量进行预测,为后续化学除磷研究奠定基础。(3)利用实验室小试试验得到,同步投药工艺以混凝和化学沉淀除磷机理进行除磷,后置工艺中,磷主要以溶解性形式存在,其主要机理为化学沉淀,处理效果和混凝剂利用率较低。当PAC投加量为2mg/L时,同步投药工艺TP去除量为0.12mg/L,而后置投药工艺为0.08mg/L,同步投药工艺去除总磷量约为后置投药工艺TP去除量的1.5倍。(4)实验室化学除磷投药量小试试验结果表明,化学除磷药剂PAC的投药量与污水中磷的存在形式关系密切,龙王嘴污水处理厂进水中非溶解性TP约占进水总磷的60%,出水中非溶解性总磷以SS生物磷和胶体或颗粒态磷形式存在,其易于通过絮凝作用去除,投药量较低。(5)根据生物池不同出水TP含量及组份,得到PAC投药量模型如下:生物池出水总磷小于1 mg/L时,去除1 mg/L的总磷平均约需要投加约12mg/L的PAC,其投药量公式为:M=12k(p-.047)Q/1000生物池出水总磷大于等于1 mg/L时,去除1 mg溶解性总磷约需要投加PAC为81.5 mg,其投药量公式为:M=k[12p+815.(p-.047)]Q/1000该模型验证表明,它可以用于化学除磷投药量的预估计。(6)化学除磷过程中产生的污泥量有如下4个来源,分别是原水悬浮性固体的沉积、混凝剂杂质的沉积、混凝剂与溶解性物质的反应沉淀物、混凝剂水解。其产泥量可利用下式进行计算:S=S+S+S+S=(SS-SS)+0.86M(10)(35)DTP投加PAC污泥产量与原水中TP组成有重要关系,当TP主要以非溶解性TP存在时,絮凝法为主要去除手段,原水悬浮固体的沉积所占比重最大,当溶解性TP含量较高时,除混凝剂与溶解性物质的反应沉淀含量较低外,其他3种作用都对污泥产量有重要影响。

关键词：化学除磷投药点投药量磷平衡产泥量