检索结果-南通市图书馆

金属热处理 1993年第7期18卷 28-32页

作者：李仁顺鲁玉样耿洪滨郑镇珠杨德庄哈尔滨工业大学 150006

研究了预形变和时效对2091合金抗应力腐蚀性能的影响.结果发现,合金在预冷轧1%,并经170℃×5h的时效后不仅具有较高的强度,而且伸长率出现峰值,同时具有最佳的应力腐蚀抗力.对各种状态的合金进行了微观组织分析.

关键词：铝锂合金预形变应力腐蚀

热暴露对表面预形变单晶合金组织和性能的影响

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稀有金属材料与工程 2019年第2期48卷 573-579页

作者：王欣艾莹珺汤智慧刘晨光李春志赵振业中国航发北京航空材料研究院北京100095 航空材料先进腐蚀与防护航空重点实验室北京100095 先进高温结构材料国防科技重点实验室北京100095

针对[001]取向的DD11单晶合金,在垂直于[001]方向进行2种强度的铸钢弹丸喷丸强化以引入表面预形变,采用电子背散射衍射(EBSD)、扫描电镜和硬度测试等方法研究了预形变后表层组织;后续不同温度热暴露完成后,采用扫描电镜和硬度计,研究了... 详细信息

针对[001]取向的DD11单晶合金,在垂直于[001]方向进行2种强度的铸钢弹丸喷丸强化以引入表面预形变,采用电子背散射衍射(EBSD)、扫描电镜和硬度测试等方法研究了预形变后表层组织;后续不同温度热暴露完成后,采用扫描电镜和硬度计,研究了热暴露温度和预形变程度对表层组织和硬度梯度的共同影响;并且表征了喷丸+热暴露后单晶合金的高温疲劳性能。结果表明,单晶合金喷丸预形变后表面出现[110]和[111]取向的亚晶,同时出现表面应变硬化效果;随着形变程度的增大,亚晶取向角、旋转亚晶层深度和硬化效果也随之增大。随着热暴露温度升高,预形变表面形变组织呈现球化-零星不连续胞状组织-连续胞状组织-再结晶的动态回复过程,硬化效果也随之松弛;形变程度越大,开始出现动态回复过程的温度越低,但喷丸+1060℃/2 h热暴露并未观察到再结晶。相比磨削状态,喷丸+热暴露后,1060℃轴向疲劳寿命有所提高。1060℃/350 MPa/R=–1/轴向疲劳源呈现内部萌生为主源,表面为次源的状态。

关键词：单晶合金热暴露喷丸预形变表层组织

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预形变和快速加热对钢淬火组织的影响

金属热处理 1997年第6期22卷 21-22页

作者：董寅生苏华钦刘传博东南大学机械工程系

对不同预形变量钢材的高温快速加热淬火组织进行了研究，发现钢的组织转变时间随形变量增加而缩短，淬火组织随形变量的增加而细化，形变量超过一定的值后，延长加热保温时间，得到的淬火组织仍较细小。

关键词：预形变快速加热淬火组织

预形变和时效Al-2.73Li合金的断裂机制

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金属学报 1990年第2期26卷 A133-A139页

作者：孙东立杨德庄崔约贤雷廷权哈尔滨工业大学9系921教研室讲师哈尔滨150006 哈尔滨工业大学

本文研究了预先冷形变对Al-2.73Li合金的机械性能和断裂行为的影响。试验结果表明,预先冷形变使合金的加工硬化率和强度提高,相应损失部分塑性。预先冷形变造成不均匀分布的胞状位错结构及晶界无沉淀带加工硬化,乃是导致塑性下降的主要... 详细信息

本文研究了预先冷形变对Al-2.73Li合金的机械性能和断裂行为的影响。试验结果表明,预先冷形变使合金的加工硬化率和强度提高,相应损失部分塑性。预先冷形变造成不均匀分布的胞状位错结构及晶界无沉淀带加工硬化,乃是导致塑性下降的主要原因。合金的断裂方式为沿晶和穿晶混合型。预形变后时效使沿晶断裂倾向增大。最后探讨了其断裂机制。

关键词： Al-Li合金断裂预形变时效塑性

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预形变量和半固态等温温度对触为组织的影响

铸造 1996年第1期45卷 8-10页

作者：朱鸣芳苏华钦东南大学

研究了预形变量与半固态等温温度对应力诱发熔化激活（Ｓｔｒａｉｎｉｎｄｕｃｅｄｍｅｌｔａｃｔｉｖａｔｅｄ）工艺所获得的触交组织的影响。结果表明，增加预形变量和半固态等温温度，都将促进合金中初生α相由树枝晶向颗粒状转化。... 详细信息

研究了预形变量与半固态等温温度对应力诱发熔化激活（Ｓｔｒａｉｎｉｎｄｕｃｅｄｍｅｌｔａｃｔｉｖａｔｅｄ）工艺所获得的触交组织的影响。结果表明，增加预形变量和半固态等温温度，都将促进合金中初生α相由树枝晶向颗粒状转化。但预形变量过大或半固态等温温度过高，都会使晶粒长大。因此，要获得均匀细小的触变组织，必须使预形变量和半固态等温温度有一个合理的匹配。

关键词：预形变半固态触变组织温度金属

预形变对Ti-9148合金时效过程中相变的影响

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轻金属 2019年第12期 39-42页

作者：余华钢蔡沛沛蔡耿生刘福平尹倩广东省焊接技术研究所(广东省中乌研究院) 广东广州510650

医用Ti-9148合金(Ti-19Nb-1.5Mo-4Zr-8Sn)通过真空自耗式电弧炉制备,并经过X射线衍射以及时效硬化曲线分析,研究了预形变对Ti-9148合金时效过程中相变的影响。研究结果表明:预形变对Ti-9148合金的时效硬度变化敏感。其时效硬度随时效温... 详细信息

医用Ti-9148合金(Ti-19Nb-1.5Mo-4Zr-8Sn)通过真空自耗式电弧炉制备,并经过X射线衍射以及时效硬化曲线分析,研究了预形变对Ti-9148合金时效过程中相变的影响。研究结果表明:预形变对Ti-9148合金的时效硬度变化敏感。其时效硬度随时效温度升高及冷预形变的减小而减小。Ti-9148合金在873 K的相变过程为:β+α'→α+α"+β→α+β。预形变越大,这个相变过程的速度越快,且在时效30 min时,其相转变趋于完成。

关键词：时效相变预形变真空自耗式电弧炉

预形变热处理对ZM6镁合金组织和性能的影响

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预形变热处理对ZM6镁合金组织和性能的影响

作者：吴桐哈尔滨理工大学

学位级别：硕士

为进一步提高ZM6镁合金T6态的力学性能，在原T6热处理工艺的基础上，通过在固溶处理后和时效处理前进行预形变处理，利用金相(OM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、硬度和室温拉伸等分析测试方法，研究预形变量对ZM6镁... 详细信息

为进一步提高ZM6镁合金T6态的力学性能，在原T6热处理工艺的基础上，通过在固溶处理后和时效处理前进行预形变处理，利用金相(OM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、硬度和室温拉伸等分析测试方法，研究预形变量对ZM6镁合金组织和性能的影响。通过调控预拉伸形变量，研究预拉伸形变量对固溶后预拉伸态、时效态的组织和性能的影响。随着预拉伸形变量（2%-10%）的增加，固溶后预形变态组织中孪晶数量逐渐增加，析出以杆状含Zr、Zn为主的第二相;经过时效后，虽然孪晶数量未见明显变化，但是预形变促进了析出相的析出，部分第二相的形态从针棒状变为弯曲状。经过预拉伸的ZM6，在0°方向上，随着形变量增加，合金的强度先增大后趋于平缓，延伸率逐渐减小，形变量为8%时，合金的抗拉强度达到最大值297MPa，当形变量达到10%时，合金的延伸率下降到4%;在90°方向上，随着形变量的增加，合金的强度和延伸率均逐渐提高，当形变量为10%时，合金的抗拉强度和延伸率达到290MPa、11%。经预拉伸形变的ZM6，拉伸试样以穿晶、沿晶混合的方式发生断裂，裂纹多数源于粗大的Zr析出相，随着延伸率的增大，穿晶断裂比例增大，断口逐渐表现出韧脆混合的断裂形貌。通过调控预压缩形变量，研究预压缩形变量对固溶后预压缩态、时效态组织和性能的影响。随着预拉伸量（2%-16%）的增加，固溶后预形变态组织中孪晶数量逐渐增加，与预拉伸形变试样相比，在相同形变量下，预压缩形变的试样，孪晶的宽带更大，析出相更弥散。经过预压缩的ZM6，在0°方向上，合金的强度和延伸率都随着形变量的增加先增大后趋于平缓，当形变量为14%时，合金的抗拉强度和延伸率达到275MPa、14%;在90°方向上，随着形变量的增加，合金的强度先增大后减小，延伸率逐渐减小，形变量为8%时，合金的抗拉强度达到315MPa，形变量达到14%时，合金的延伸率下降到4.5%。经预压缩形变的ZM6，试样断裂机制和规律与预拉伸形变相差不大。综上所述，预形变热处理与T6热处理比较，常温抗拉强度提高31%，ZM6镁合金的力学性能显著提高，优化出的最佳的预形变热处理工艺为：540℃×14h+90°预压缩8%的形变量+200℃×8h。

关键词：预形变固溶时效 ZM6

疲劳及拉伸预形变对纯铜应力腐蚀敏感性的影响

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金属学报 2001年第2期37卷 161-164页

作者：史博宿彦京王燕斌乔利杰褚武扬北京科技大学材料物理系北京100083

用慢应变速率拉伸法研究了疲劳预形变以及拉伸预形变对纯钢在ＮａＮＯ２溶液中应力腐蚀敏感性的影响.结果表明，疲劳预形变（切应力幅γｐｌ＝１.２×１０－４，疲劳周次Ｎ＝８．４×１０４；以及γｐｌ＝９．４×１０－４；Ｎ＝２．... 详细信息

用慢应变速率拉伸法研究了疲劳预形变以及拉伸预形变对纯钢在ＮａＮＯ２溶液中应力腐蚀敏感性的影响.结果表明，疲劳预形变（切应力幅γｐｌ＝１.２×１０－４，疲劳周次Ｎ＝８．４×１０４；以及γｐｌ＝９．４×１０－４；Ｎ＝２．４×１０４）能降低Ｃｕ单晶的应力腐蚀敏感性．随拉伸预形变量升高，纯铜多品的应力腐蚀敏感性也降低.这表明，预形变能改善纯铜的应力腐蚀性能．

关键词：预形变疲劳应力腐蚀敏感性纯铜

基于晶界工程预形变热处理对GH4169蠕变性能影响研究

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基于晶界工程预形变热处理对GH4169蠕变性能影响研究

作者：张国铭辽宁石油化工大学

学位级别：硕士

GH4169是我国仿制美国Inconel 718合金,并经改进而独立发展起来的Ni基变形高温合金,其合金的组织结构主要由γ基体、γ’、γ″相和碳化物组成。由于在高温具有其优异的力学和蠕变性能、良好的热工艺和焊接性能,已被广泛应用于航空、航... 详细信息

GH4169是我国仿制美国Inconel 718合金,并经改进而独立发展起来的Ni基变形高温合金,其合金的组织结构主要由γ基体、γ’、γ″相和碳化物组成。由于在高温具有其优异的力学和蠕变性能、良好的热工艺和焊接性能,已被广泛应用于航空、航天、石油、化工及能源等各个领域。早期的高温合金中Ni、Cr含量为4:1,最初发展镍基变形高温合金的方法是通过调整生产中通过添加较微量的Al和Ti来提升合金在高温下蠕变强度和抗氧化能力,从而达到提高该合金的使用温度,大致可分为两大类:***系和***-Al系合金。镍基变形高温合金GH4169因在高温、高应力条件下具有良好的抗腐蚀性能、抗氧化性能被广泛应用于生活、科研等领域。本文采用两种不同的热处理手段来研究预形变热处理对GH4169蠕变性能的影响。在同温度不同应力条件下,分析GH4169合金蠕变断裂机制。热处理手段主要为以下两大类:一种为固溶处理后,冷拔形变9.8%,14%,20%,930°C退火10min空冷,在720°C随炉停留8h,然后以50°C每小时冷却至620℃保温停留8小时。另一种980°C固溶处理8小时,在空气中冷却。然后进行预形变冷拔9.8%,14%,20%,然后720°C随炉停留8h,然后以50°C每小时冷却至620℃保温停留8小时,最后在空气中冷却至常温。预形变热处理后的试件置入SANS高温蠕变机中,进行蠕变断裂实验。实验结果表明:随着在930°C退火保温时间的延长,基体内的特殊晶界含量不断提升。在保温时间达到30min时达到最峰值。GH4169合金在蠕变断裂试验说表现出的蠕变断裂的机制主要分为两种,一种为晶界的滑移,另一种为晶界空洞形核机制。在较低应力下（700MPa）,试件主要发生的晶界处发生空洞的形核和长大过程,同时伴随着晶界发生的滑移。同时冷拔后进行退火保温处理体现出较高的蠕变抗性。在较高应力下（810MPa）下,试件发生蠕变断裂起主导作用的蠕变断裂机制是晶界的滑移,同时伴随着晶界处的空洞形核。冷拔后的退火保温处理并没有起到较好的增强合金蠕变抗性。同时发现,试件发生空洞形核占主导地位的合金较晶界滑移蠕变断裂的合金具有更强的蠕变分布和比例存在一定对应关系,说明通过预形变热处理可以优化GH4169合金晶界特征分布进而增强其抵抗蠕变的性能。

关键词： GH4169 预形变蠕变空洞形核晶界滑移

预形变与水化学对核电站用不锈钢应力腐蚀开裂的影响

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预形变与水化学对核电站用不锈钢应力腐蚀开裂的影响