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梯度层与基体层体积配比对Mg-Gd-Y合金力学性能的影响

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稀有金属与硬质合金 2021年第4期49卷 55-61页

作者：吴蒙宁江利苑潇逸陶世洁徐博华北理工大学冶金与能源学院河北唐山063210

采用表面机械研磨处理(SMAT)工艺及双面同时研磨,在Mg-Gd-Y合金表层产生梯度结构,并对研磨试样进行短时退火处理优化性能。通过改变研磨时间和试样厚度,研究梯度层与基底层体积配比对合金力学性能的影响。结果表明:研磨试样在近表面层... 详细信息

采用表面机械研磨处理(SMAT)工艺及双面同时研磨,在Mg-Gd-Y合金表层产生梯度结构,并对研磨试样进行短时退火处理优化性能。通过改变研磨时间和试样厚度,研究梯度层与基底层体积配比对合金力学性能的影响。结果表明:研磨试样在近表面层产生梯度组织,依次可划分为最表层的严重变形区、次表层的中等变形区和最底层的基体区。随着研磨时间的延长,梯度层厚度呈增长趋势。较薄的试样在研磨初期由于发生弹性和塑性变形,梯度层厚度增长较慢;厚度在2 mm以上的试样,研磨200 min后获得的梯度层厚度相近。随着梯度层体积占比增大,试样整体的屈服强度呈上升趋势。研磨试样经短时退火后,梯度层晶粒明显长大,位错和孪晶明显减少,导致合金屈服强度下降,而断裂延伸率得到大幅提升。

关键词： Mg-Gd-Y 梯度结构表面机械研磨处理短时退火

利用SMAT和SPS在纯铁表面制备铁镍合金层

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热加工工艺 2024年第10期53卷 59-63页

作者：安艳丽范帅君山西医科大学基础医学院山西太原030001 太原理工大学材料科学与工程学院山西太原030024 兴县经开区铝镁新材料研发有限公司山西吕梁035300

利用放电等离子烧结(SPS)技术实现了镍粉在纯铁表面铁镍合金层的制备,通过纯铁表面机械研磨(SMAT)的预处理获得表面纳米层和梯度结构有效促进了铁镍的扩散,提升了合金层厚度和结合强度。通过XRD、SEM、EDS、硬度和摩擦磨损实验等,表征... 详细信息

利用放电等离子烧结(SPS)技术实现了镍粉在纯铁表面铁镍合金层的制备,通过纯铁表面机械研磨(SMAT)的预处理获得表面纳米层和梯度结构有效促进了铁镍的扩散,提升了合金层厚度和结合强度。通过XRD、SEM、EDS、硬度和摩擦磨损实验等,表征铁镍合金层形貌、组成,测试了力学性能。结果表明:纯铁试样经过SMAT预处理和SPS后,在表面获得了约50μm的铁镍合金层,沿着深度方向镍元素含量梯度变化,而在未经SMAT预处理的纯铁表面仅有25μm的合金层,本方法实现了合金层厚度明显增加。SMAT预处理后的SPS试样硬度提升,表面磨损量和犁沟槽深度减少,结合力增强,耐磨性提升明显。

关键词：放电等离子烧结表面机械研磨处理纯铁铁镍合金化硬度

表面纳米化工艺对半固态成形AZ91D镁合金显微组织的影响

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中国表面工程 2011年第3期24卷 43-48页

作者：康燕平李元东陈体军王晓东高坤兰州理工大学甘肃省有色金属新材料省部共建国家重点实验室兰州730050 兰州理工大学有色金属合金省部共建教育部重点实验室兰州730050

通过表面机械研磨处理在半固态成形AZ91D镁合金表面制备出纳米结构层;利用OM、XRD研究沿厚度方向变化的组织结构特征及变形层厚度与所用实验工艺参数的变化关系。结果表明:试样剧烈塑性变形层厚度随喷丸时间的延长呈先增大后趋于稳定的... 详细信息

通过表面机械研磨处理在半固态成形AZ91D镁合金表面制备出纳米结构层;利用OM、XRD研究沿厚度方向变化的组织结构特征及变形层厚度与所用实验工艺参数的变化关系。结果表明:试样剧烈塑性变形层厚度随喷丸时间的延长呈先增大后趋于稳定的趋势;剧烈塑性变形层厚度随喷丸距离的增大呈先增后减的趋势,弹丸体积分数与直径也有类似的规律。得出在实验所用的工艺参数中,最佳的工艺参数是喷丸距离13 mm,喷丸时间120 m in,弹丸体积分数100%,弹丸直径Φ8 mm,此条件下表层晶粒尺寸为20 nm左右,剧烈变形层厚度可达到53μm。

关键词：表面机械研磨处理半固态成形 AZ91D镁合金喷丸

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42CrMo钢表面纳米化对离子渗氮的影响

中国表面工程 2010年第3期23卷 60-63页

作者：李杨徐久军王亮大连海事大学材料科学与工程系辽宁大连116026

用表面机械研磨处理(SMAT)对42CrMo钢进行表面纳米化处理。对SMAT处理前后的样品进行离子氮化处理。通过扫描电镜、金相显微镜、X射线衍射和显微硬度计对渗氮处理后样品的结构和性能进行了表征。结果表明:在相同的氮化条件下,特别在低温... 详细信息

用表面机械研磨处理(SMAT)对42CrMo钢进行表面纳米化处理。对SMAT处理前后的样品进行离子氮化处理。通过扫描电镜、金相显微镜、X射线衍射和显微硬度计对渗氮处理后样品的结构和性能进行了表征。结果表明:在相同的氮化条件下,特别在低温下,经SMAT处理后的42CrMo钢可以得到化合物层更厚、硬度更高的氮化层。

关键词：离子渗氮 42CrMo钢纳米材料表面机械研磨处理

梯度纳米金属纯钛对MG63细胞增殖、粘附的影响及初步机制研究

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梯度纳米金属纯钛对MG63细胞增殖、粘附的影响及初步机制研究

作者：骆雪中国医科大学

学位级别：硕士

目的:通过本实验探究梯度纳米金属纯钛对MG63细胞增殖、粘附的影响,探讨并验证梯度纳米金属纯钛是否通过改变材料表面性能促进MG63细胞增殖与粘附,为梯度纳米金属纯钛应用于口腔临床提供理论和实验依据。研究方法:1.材料制备:医用金属... 详细信息

目的:通过本实验探究梯度纳米金属纯钛对MG63细胞增殖、粘附的影响,探讨并验证梯度纳米金属纯钛是否通过改变材料表面性能促进MG63细胞增殖与粘附,为梯度纳米金属纯钛应用于口腔临床提供理论和实验依据。研究方法:1.材料制备:医用金属纯钛板经过SMAT处理后,电火花切割成直径11mm,高2.5mm的实验组梯度纳米金属纯钛钛片,为了排除粗糙度对实验结果的影响,对照组经过表面机械研磨处理(Surface Mechanical Attrition Treatment,SMAT)处理后再经过680℃真空退火,在材料晶粒尺寸基本保持不变的基础上获得表面粗糙度相似的纯钛材料。2.材料处理:36%-38%稀盐酸、丙酮,无水乙醇,蒸馏水依次超声荡洗15分钟,高温高压灭菌后备用。3.利用MTS法检测MG63细胞的生长曲线。4.利用MTS法检测MG63在梯度纳米金属纯钛及纯钛材料上的增殖情况。5.利用扫描电子显微镜(Scanning Electron Microscopye,SEM)检测MG63在梯度纳米金属纯钛及纯钛材料上的粘附情况。6.采用表面粗糙度仪和激光共聚焦仪(Aser Scanning Confocal Microscopy,ASCM)计算两组材料的表面粗糙度。7.利用原子力显微镜(Atomic Force Microscope,AFM)对梯度纳米金属纯钛及纯钛材料的表面拓扑结构进行分析。8.将经高温高压消毒后的梯度纳米金属纯钛及纯钛材料分别浸泡于模拟体液中,利用扫描电镜观察材料表征形貌变化,利用X射线能谱(energy Dispersive X-Ray Spectroscopy,EDX)分析浸泡后材料表面矿化产物的元素组成。9.利用酶标仪对梯度纳米金属纯钛及纯钛材料表面吸附的蛋白含量进行检测。10.使用接触角测量仪测量梯度纳米金属纯钛及纯钛材料表面的亲水性。11.利用SPSS17.0统计分析软件处理实验数据。结果:1.生长曲线结果:MG63细胞生长曲线近似“S”形,0-1天为潜伏期,2-5天为对数增殖期,5天时细胞数目达到峰值,随后进入平台期。2.增殖结果:MG63细胞与两组材料共培养1、3、5、7天,MTS结果显示,1、3、5天两组材料光密度值(optical density,OD)逐渐增高,7天时两组材料OD值略下降,纳米钛OD值始终高于纯钛OD值,差异具有统计学意义。***观察粘附情况的结果:MG63细胞与两组材料共培养2天后,纳米组材料表面粘附的细胞铺展范围较大,伸出大量伪足使细胞与材料之间紧密连接,且纳米组细胞粘附数量明显多于纯钛组。4.粗糙度结果:梯度纳米金属纯钛表面粗糙度为1.73±0.11μm(N=10),纯钛表面粗糙度为2.54±0.06μm(N=10)5.拓扑结构检测结果:两组材料表面均呈峰峦状起伏的拓扑结构,纳米组峰峦状拓扑结构起伏小,且起伏幅度在﹢243.4nm至-276.3nm,表现为表面粗糙的纳米级表面。纯钛组峰峦状拓扑结构起伏大,且起伏幅度在﹢2.6μm至-2.4μm,表现为表面粗糙的粗晶级表面。6.仿生矿化结果:梯度纳米金属纯钛表面诱导新的化合物形成,表面形成球状沉积,纯钛表面呈雪花状沉积。对两组材料表面的沉积物进行EDX检测,结果显示纳米组化合物主要含有钙磷元素,纯钛组化合物不含钙磷元素。7.蛋白吸附结果:两组材料表面的蛋白吸附量随着时间的变化逐渐增多且纳米钛蛋白吸附量多余纯钛,前四小时蛋白吸附量增长较快,4-24小时蛋白吸附量基本达到饱和,24小时时两组材料蛋白吸附量有所下降,差异具有统计学意义。8.亲水性检测结果:亲水性检测结果显示纳米钛水接触角均值为53.717度,纯钛水接触角均值为96.883度,水接触纳米钛表面0.5秒完全铺开,水接触纯钛表面1.5秒完全铺开。结论:梯度纳米金属纯钛促进MG63细胞的增殖、粘附,其机制与材料表面性能的改变密切相关。

关键词：梯度纳米金属纯钛表面机械研磨处理 MG63细胞增殖粘附

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纳米化纯铁中Al扩散的深度剖析

质谱学报 2009年第2期30卷 114-117页

作者：方培源钟澄曹永明复旦大学材料科学系上海200433

纳米铁的晶粒比常规铁的晶粒小得多。铁的晶粒越小,强度和硬度越高,抗摩擦性能也越强。因此,在常规铁板表面生成的纳米铁薄层可以成为铁板的耐磨保护层。但由于纳米铁晶体存在大量的晶界,因此具有很高的活性。按照传统的腐蚀理论,晶界... 详细信息

纳米铁的晶粒比常规铁的晶粒小得多。铁的晶粒越小,强度和硬度越高,抗摩擦性能也越强。因此,在常规铁板表面生成的纳米铁薄层可以成为铁板的耐磨保护层。但由于纳米铁晶体存在大量的晶界,因此具有很高的活性。按照传统的腐蚀理论,晶界是腐蚀的活性区,导致纳米铁比常规铁更容易被腐蚀。实践证明,经过Al热扩散处理后的纳米铁薄层,可以降低晶界的活性,提高纳米铁薄层的抗腐蚀能力,其性能可相当于价格昂贵的高强度高抗腐蚀的高档钢板。本实验利用SIMS对Al在纳米铁薄层中热扩散行为进行深度剖析。

关键词：铁表面纳米化 Al扩散表面机械研磨处理

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纯铜表面纳米化及其扩散性能研究

纯铜表面纳米化及其扩散性能研究

作者：毕海香太原理工大学

学位级别：硕士

纳米材料由于具有独特的微观结构和优异的性能而备受关注。近年来表面机械研磨处理(SMAT)方法作为制备纳米晶块体材料的一种方式受到了广泛重视,这是因为由SMAT制备出的纳米结构表层无污染、无孔隙,避免了纳米层与基体的结合界面。材料... 详细信息

纳米材料由于具有独特的微观结构和优异的性能而备受关注。近年来表面机械研磨处理(SMAT)方法作为制备纳米晶块体材料的一种方式受到了广泛重视,这是因为由SMAT制备出的纳米结构表层无污染、无孔隙,避免了纳米层与基体的结合界面。材料的纳米化过程是在高的应变速率下通过强烈塑性变形来实现的。本文利用SMAT方法在纯铜表面获得了一定厚度的纳米结构表层,采用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、透射电子显微镜(TEM)、和显微硬度测试仪对SMAT后样品的微观组织结构和性能进行了表征;采用电镀技术对纯铜样品表面进行了电镀镍处理,采用扫描电子显微镜(SEM)分析了镍原子在纳米晶铜中的扩散行为;并运用离子注入技术对SMAT前后的纯铜分别进行了钛离子的注入,利用俄歇电子能谱仪(AES)分析了离子注入后钛的浓度随深度的变化情况。主要研究结果如下:1.纯铜经过表面机械研磨处理后表层形成了等轴、随机取向的纳米晶粒平均晶粒尺寸约为10nm。SMAT纯铜的处理时间以30min为佳。SMAT样品表面组织不会随着处理时间的延长而持续细化。***引起的强烈塑性变形在样品表面随机发生,并且随着深度的增加强烈塑性变形量逐渐地减小,从而使得样品的晶粒尺寸也呈现随距离样品表面深度的增大而逐渐减小的梯度变化趋势。***后样品表面层的显微硬度明显增大,表面纳米层的显微硬度约为心部基体硬度的两倍,并且随着深度的增大显微硬度值逐渐减小,其表面硬度的增大可归因于晶粒细化效应和加工硬化效应共同作用的结果。但是极化腐蚀实验结果表明,SMAT方法所获得的表层纳米结构组织却降低了材料的耐腐蚀性能。主要是因为SMAT后样品表层的晶界增多,晶界能增大,增强了反应活性;SMAT后样品表层由于严重塑性变形而储存了大量的应力,也增强了应力腐蚀的趋势,另外,SMAT处理后表面粗糙度增大也是导致耐腐蚀性能下降的原因。4.纯铜表面纳米化后其晶粒稳定性可以保持到300℃,晶粒长大趋势不很明显。SMAT样品与粗晶样品分别经电镀镍并在一定温度下热处理后,在纳米晶试样中,镍原子在100℃下就有明显的扩散现象产生,而在粗晶样品中100℃下短时间退火后扩散并不明显。这是因为样品表面纳米晶层内存在有大量的非平衡态缺陷(如高密度位错和位错胞),尤其是晶界数量增加,降低了镍原子扩散的激活能,提高了其扩散系数,从而加快了镍原子的扩散。***前后的纯铜样品分别经离子注入钛后,钛的浓度分布均呈Gauss分布,两种样品的离子注入深度基本相同。但是SMAT样品内部钛原子的浓度比粗晶样品中的有所提高。这主要是因为注入原子与由SMAT所产生的空位、晶界及位错等缺陷发生交互作用,使得注入元素的浓度升高;另外,SMAT后样品表面层的扩散能力大大增强,也是SMAT后样品注入元素的浓度提高的原因。

关键词：纯铜表面机械研磨处理表面纳米化显微结构性能扩散

0Cr18Ni9Ti不锈钢与TA17钛合金表面自纳米化后的热稳定性研究

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0Cr18Ni9Ti不锈钢与TA17钛合金表面自纳米化后的热稳定性研究

作者：颜婧重庆大学

学位级别：硕士

本文利用表面机械研磨处理(SMAT)法对0Cr18Ni9Ti不锈钢、TA17钛合金进行了表面自纳米化处理,得到了表层为纳米晶,且晶粒尺寸沿试样厚度方向增加的变形梯度组织。然后对经过SMAT处理后的试样进行了热分析、等时和等温退火,利用光学显微镜... 详细信息

本文利用表面机械研磨处理(SMAT)法对0Cr18Ni9Ti不锈钢、TA17钛合金进行了表面自纳米化处理,得到了表层为纳米晶,且晶粒尺寸沿试样厚度方向增加的变形梯度组织。然后对经过SMAT处理后的试样进行了热分析、等时和等温退火,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)研究了表层纳米组织在退火过程中的微观形貌的演变、晶粒长大行为、微观畸变的变化,并利用显微硬度计测试了表层的显微硬度,分析了影响表层纳米晶的热稳定性的因素,并揭示了纳米材料热稳定性的机理。实验结果表明, 0Cr18Ni9Ti不锈钢在经过SMAT处理后,在表层获得了约250μm的剧烈变形层,并且最表层获得几乎百分之百的应变诱导马氏体,其含量随距表层深度的增加而逐渐降低。对其进行退火后,得到以下结论:表层组织在经过250℃～850℃保温30min的退火后,仍保留表面研磨处理所形成的梯度结构变形层。只是随着退火温度的升高,变形层中晶粒晶界逐渐清晰,位错和孪晶等晶体缺陷密度逐渐降低。在250℃时晶粒尺寸变化不大,在400℃时,晶粒长大到47.6nm,微观畸变从0.170%降低到0.135%;在600℃时,平均晶粒尺寸增大至70nm左右,而在700℃下,则超过了100nm,微观畸变也急剧下降至0.044%。综合热分析得出,表层组织大约在200℃时开始发生回复,在400～500℃发生再结晶,而在600～700℃,晶粒明显长大。在差示扫描量热分析(DSC)曲线上得出晶粒明显长大的临界温度为660℃左右。利用Arrhenius公式计算了晶粒长大所需的激活能为24.68kJ/mol,远小于正常晶粒长大的激活能。这解释了为什么剧烈塑性变形得到的纳米晶组织往往在较低的温度下开始再结晶和晶粒长大。在600℃保温30min时,表层马氏体相对含量由400℃处理后的98.5%下降到68.57%,并随着退火温度的升高而继续降低,在700℃,马氏体残余相对含量仅为18.65%。在600℃保温2～20min时,表层的马氏体并为来得及转变,因此,表层马氏体的逆转变孕育时间为20min～30min。表层显微硬度仍呈梯度结构变化,并随着退火温度的升高而逐渐降低。但是即使在850℃退火后,最表层的硬度仍远大于基体组织的硬度,其硬度的热稳定性较好。TA17钛合金表面机械研磨处理后,在表层获得了约127μm的剧烈变形层,在变形层过渡区存在高密度的形变孪晶。对其退火处理后,得到以下结论:在低温下(250～400℃),其梯度结构变形层并未发生明显变化,表层纳米晶的平均晶粒尺寸仅仅从24.8nm变为38.0nm,平均微观畸变由0.15%降低为0.12%;在600℃下,晶粒长大至50.0nm,微观畸变降低至0.09%。在700℃,晶粒尺寸增长到70nm以上;在850℃退火后,晶粒尺寸已经超出纳米量级,微观畸变更是进一步大幅度降低至0.037%,变形梯度结构已经很不明显。TA17钛合金在250℃时,组织开始发生回复,在温度达到550℃时,开始再结晶,在700℃时,晶粒明显长大。在DSC曲线上得出晶粒明显长大的临界温度为700℃左右。通过Arrhenius公式计算了晶粒长大的激活能,为19.76kJ/mol,远小于正常晶粒长大的激活能。变形层中的形变孪晶随退火温度的升高而减少,但可稳定存在至750℃左右,在850℃后,形变孪晶基本消失。表层的显微硬度随退火温度的升高而逐渐降低,但是在各温度退火后仍保持硬度的梯度特征,表层硬度仍高于心部组织的硬度,因此, TA17钛合金的表层显微硬度也具有良好的热稳定性。

关键词：表面机械研磨处理热稳定性晶粒长大 0Cr18Ni9Ti不锈钢 TA17钛合金

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金属材料表面自纳米化工艺、表征及机理研究

金属材料表面自纳米化工艺、表征及机理研究

作者：胡国雄重庆大学

学位级别：硕士

本文采用喷丸的方式分别对0Cr18Ni9Ti不锈钢、TA17钛合金、HRB400低碳钢以及AZ31镁合金进行了表面机械研磨处理。借助金相观察、扫描电镜观察、透射电镜观察、X射线衍射分析以及显微硬度测试等手段对经过处理的试样进行了详细的表征。... 详细信息

本文采用喷丸的方式分别对0Cr18Ni9Ti不锈钢、TA17钛合金、HRB400低碳钢以及AZ31镁合金进行了表面机械研磨处理。借助金相观察、扫描电镜观察、透射电镜观察、X射线衍射分析以及显微硬度测试等手段对经过处理的试样进行了详细的表征。研究结果表明,在0Cr18Ni9Ti不锈钢、TA17钛合金、HRB400低碳钢表面获得了纳米结构层,通过喷丸的方式实现了这三种金属材料的表面自纳米化;在AZ31镁合金表面仅获得亚微米级的超细晶粒,没有得到纳米结构层。经过表面机械研磨处理后,0Cr18Ni9Ti不锈钢试样表面产生了剧烈的塑性变形,并从最表面到基体形成了这样一个梯度结构:剧烈塑性变形层、过渡层以及基体,其中剧烈塑性变形层又可以分为纳米结构层和超细结构层。剧烈塑性变形层的深度随处理时间的增加而增加并最后稳定在250μm左右,而试样表面全部变形层的深度则可达700μm左右,这也是喷丸时弹丸在0Cr18Ni9Ti不锈钢试样表面引起的应力应变所能影响到的试样内部的深度。经过1min的处理即可在0Cr18Ni9Ti不锈钢试样最表面获得纳米晶,试样最表面的晶粒尺寸随着处理时间的延长而减小,处理13min后试样最表面的晶粒尺寸约为52nm。晶粒尺寸随距最表面距离的增加而增加,对于处理13min的试样,纳米层的深度约为70μm。在表面机械研磨处理的过程中,0Cr18Ni9Ti不锈钢试样表面发生了应变诱导的ε马氏体相变,其中ε马氏体具有密排六方结构(hcp)。0Cr18Ni9Ti不锈钢试样最表面只要经过短暂处理即可完全转变为马氏体;与此同时,马氏体含量沿试样纵向深度方向衰减也较快,基本呈指数关系递减,对于处理13min的试样而言,据最表面80～100μm处已基本不存在ε马氏体。处理后的0Cr18Ni9Ti不锈钢试样表面层显微硬度显著提高,并且沿纵向深度方向逐渐递减直至与基体持平。与基体相比,0Cr18Ni9Ti不锈钢试样最表面的显微硬度最高可以提高约2.5倍。TA17钛合金经过表面机械研磨处理后,获得了与0Cr18Ni9Ti不锈钢类似的具有梯度结构的表面层。从试样最表面开始直到试样基体部分,显微组织依次为:纳米结构,亚微米级超细结构,孪晶交叉形成的菱形块(LTMABs)与位错缠结、位错墙共存,高密度孪晶及孪晶交叉形成LTMABs,单系孪晶,最后是没有变形的基体组织。经过13min处理的TA17钛合金试样,剧烈塑性变形层的深度可达230μm。试样最表面的晶粒尺寸随着处理时间的延长而减小,经过13min处理后,晶粒尺寸可以达到30nm左右。处理5min的试样,纳米结构层厚度约为50μm;对于处理13min的试样,距试样最表面50μm处晶粒尺寸约为90～95nm,因此其纳米结构层比处理5min的试样稍深。经过表面机械研磨处理实现表面自纳米化后,TA17钛合金试样表面层的耐蚀性能较差,受腐蚀后很容易造成表面层的纳米晶粒脱落。经过表面机械研磨处理后,TA17钛合金表面的显微硬度同样会显著提高,与基体相比,处理试样最表面的显微硬度可以提高近2倍。经过处理后的试样,显微硬度沿深度方向成梯度分布,在距最表面约500μm处趋于与基体持平。对于HRB400低碳钢,经过表面机械研磨处理后在试样最表面获得了纤维状组织。对于处理13min的试样,其纤维宽度在100nm以下,纤维又由很多100nm以下的晶粒组成,即该纤维组织具有纳米结构。经过处理的HRB400低碳钢试样中剧烈塑性变形层的深度约为200μm,整个变形层的深度约为500μm。经过处理后试样最表面的显微硬度最高可以提高1.7倍左右,显微硬度沿深度方向同样成梯度分布。在表面机械研磨处理过程中,AZ31镁合金试样表面金属大量脱落,造成AZ31镁合金试样没有剧烈塑性变形层,同时处理后表面层中形成了大量裂纹。经过处理后,AZ31镁合金试样最表面的晶粒尺度在亚微米级范围。处理后的AZ31镁合金试样表面层显微硬度增加不明显,最表面的显微硬度随处理时间变化不大,基本维持在90HV0.025左右。本文的研究结果还表明,将表面自纳米化技术用于0Cr18Ni9Ti不锈钢和TA17钛合金的扩散焊接中,可以提高焊接过程中元素的扩散系数和接头强度。

关键词：表面自纳米化喷丸表面机械研磨处理不锈钢钛合金