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自控设计算图一般算图

炼油化工自动化 1978年第4期 2-27页

1 管径—体积流量—流速关系图园形管道内的流体体积流量Q[米3/秒]、轴向平均流速ω[米/秒]与管道内径D[米]的关系式如下: Q=（4|-π）-D2ω （1）如果（1）式中Q用[米3/小时]表示,ω用[米/秒]表示,D用[毫米]表示,则（1）式变为: . Q=... 详细信息

1 管径—体积流量—流速关系图园形管道内的流体体积流量Q[米3/秒]、轴向平均流速ω[米/秒]与管道内径D[米]的关系式如下: Q=（4|-π）-D2ω （1）如果（1）式中Q用[米3/小时]表示,ω用[米/秒]表示,D用[毫米]表示,则（1）式变为: . Q=（4|-π）（（1000|-D））23066ω=9π×10-4D2ω（2）本图系依据（2）式绘成。用途与用法（1）已知工作状态下流体的体积流量和流速,求管径。

关键词：动力粘度管内流动流体流动饱和水蒸汽公斤/小时 REYNOLDS数雷诺数自控设计体积流量诺谟图算图流体平均流速

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部分负荷运行下压力梯度对尾水管流动的影响

国外大电机 2007年第3期 55-59,81页

作者： ThomasVekve[挪威]

一项关于模型混流式水泵水轮机尾水管管内流动的实验研究已于近期在瑞士完成。该实验主要针对部分负荷工况进行测量，实际测量中使用了即时壁面压力测量技术、尾水管锥体内二维激光多普勒测速（LDV）技术以及充满水蒸汽的旋转涡带（RVR... 详细信息

一项关于模型混流式水泵水轮机尾水管管内流动的实验研究已于近期在瑞士完成。该实验主要针对部分负荷工况进行测量，实际测量中使用了即时壁面压力测量技术、尾水管锥体内二维激光多普勒测速（LDV）技术以及充满水蒸汽的旋转涡带（RVR）录像技术。不同形状的半锥形泄水锥与转轮上冠相接，这些泄水锥影响了流道下游的流态。结果显示旋转涡带和发生在下游漩涡破坏处的进动涡核（PVC）十分相似。漩涡破坏位置和潜在涡核的强度都与流动方向逆压力梯度有着很强的依赖关系。半锥形泄水锥通过改变横断面过流面积影响了逆压力梯度。在绝大部分测量情况下可以发现，部分负荷工况下限制涡带可以小幅提高水力效率。对存在涡带相关问题的水轮机而言，装入半锥形泄水锥能在部分负荷工况下使问题得以缓解。但这只在半锥形泄水锥的半径与长度均被调整至与尾水管锥体中的流动相匹配时才起作用。

关键词：逆压力梯度管内流动尾水管负荷运行混流式水泵水轮机激光多普勒测速测量技术负荷工况

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能源技术基础理论讲座应用传热学

电力与能源 1988年第3期 48-53+46页

作者：沈维道

3-5 圆管内受迫流动层流对流换热润滑油、柴油等粘性系数大的流体在内直径不是很粗大的管道内流动时,Re数通常小于2200,所以这时的流动状态是管内层流,这时计算管内侧的对流换热就必须按照以下

关键词：换热系数过渡区管内流动流体圆管传热性质流体流动金属管对流换热层流附面层传热学传热传质学

空气调节制冷系统具有方肋片之风冷式和蒸发—风冷武冷凝器的热力计算

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上海海运学院学报 1981年第4期2卷 25-32页

作者：卢士勋上海海运学院船舶辅机教研室

本文在试验的基础上,讨论了具有方肋片之风冷式冷凝器和蒸发——风冷式冷凝器的换热计算问题。文章通过对冷凝器肋片管肋片内热流的研究,从单位热流方程导出方肋片之风冷冷凝器的热力汁算公式。进而又研究了蒸发——风冷冷凝器的热力计... 详细信息

本文在试验的基础上,讨论了具有方肋片之风冷式冷凝器和蒸发——风冷式冷凝器的换热计算问题。文章通过对冷凝器肋片管肋片内热流的研究,从单位热流方程导出方肋片之风冷冷凝器的热力汁算公式。进而又研究了蒸发——风冷冷凝器的热力计算,並提出基本计算方法。文章最后对上述计算方法均通过试验予以验证。

关键词：肋片管制冷系统风冷冷凝器热力计算风冷式冷凝器空气调节换热冷流体管内流动传热学原理

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管板式太阳能集热器的热力学分析

昆明理工大学学报（自然科学版） 2015年第5期40卷 71-76页

作者：刘泛函王仕博王辉涛徐建新昆明理工大学冶金节能减排教育部工程研究中心云南昆明650093 昆明理工大学质量发展研究院云南昆明650093

依据热力学第一和第二定律,在考虑了太阳能集热器变热流密度和变管壁温度的实际工况的情况下,建立了管板式太阳能集热器的传热模型,并对其进行了热力学性能分析.提出了一种基于管内流动和传热过程中熵增原理的分析方法,并讨论了摩擦产... 详细信息

依据热力学第一和第二定律,在考虑了太阳能集热器变热流密度和变管壁温度的实际工况的情况下,建立了管板式太阳能集热器的传热模型,并对其进行了热力学性能分析.提出了一种基于管内流动和传热过程中熵增原理的分析方法,并讨论了摩擦产生的比熵产和传热产生的比熵产以及使比熵产最小的最优雷诺数的影响因素和变化规律.其主要结论如下,当集热器单位面积上吸收的太阳辐射一定时,传热产生的比熵产随着雷诺数增大单调递减,摩擦产生的比熵产随着雷诺数增大单调递增加,当摩擦产生的比熵产逐渐达到与传热产生的比熵产同一量级时,出现一个最优的雷诺数使比熵产最小,这个最优雷诺数会随着流体与管壁的温差增大而增大.

关键词：太阳能集热器管内流动传热比熵产雷诺数

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非牛顿型流体的动量与热量传递 Ⅲ.非牛顿型流体强制湍流换热的流体动力学理论

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华东理工大学学报(自然科学版) 1960年第2NO.01期 39-46页

作者：江体乾华东化工学院化学工程学教研组

本文从流体的动量传递与热量传递间类似观点出发,导出了适用于非牛顿型流体的普兰特——泰勒方程式。对服从指数律的非牛顿型流体,在强制湍流换热时的类似律为: 并且及出管内流动的滞流层过缘速度与其平均速度之比,在湍流时为: 上述各... 详细信息

本文从流体的动量传递与热量传递间类似观点出发,导出了适用于非牛顿型流体的普兰特——泰勒方程式。对服从指数律的非牛顿型流体,在强制湍流换热时的类似律为: 并且及出管内流动的滞流层过缘速度与其平均速度之比,在湍流时为: 上述各式均经用25%PVA溶液的传热教据验证。实际上,本文仅仅是将流体动力理论以及流体边界层概念推广应用于非牛顿型流体的换热理论研究中的第一步,致于卡门的换热理论如何用于非牛顿型流体的换热以及如何建立起非牛顿型流体的边界层微分方程,得而解出各层厚度等等,今后尚可继续发拓。

关键词：湍流换热类似律非牛顿型流体指数律管内流动流体流动流体边界流层热量传递

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煤浆的物性及流动与热传