检索结果-南通市图书馆

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

悬浮燃烧合成二氧化硅中的粉体球化机制

稀有金属材料与工程 2007年第A1期36卷 196-198页

作者：祝渊任克刚陈克新周和平清华大学材料科学与工程系新型陶瓷与精细工艺国家重点实验室北京100084

以Si粉为原料,利用悬浮燃烧技术于1000℃下合成了球形二氧化硅粉体。产物在XRD图谱中,于2θ=22°左右有1个宽峰;且XRF结果显示,产物中硅氧比为1:1.95。同时SEM照片表明,产物呈完整的球形,粒径在50～500nm之间分布。本文重点讨论了硅粉... 详细信息

以Si粉为原料,利用悬浮燃烧技术于1000℃下合成了球形二氧化硅粉体。产物在XRD图谱中,于2θ=22°左右有1个宽峰;且XRF结果显示,产物中硅氧比为1:1.95。同时SEM照片表明,产物呈完整的球形,粒径在50～500nm之间分布。本文重点讨论了硅粉在悬浮燃烧过程中的球形化机制。

关键词：球形二氧化硅悬浮燃烧球化机制

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

直流等离子体球化钨粉制备及其性能研究

中国材料进展 2024年第8期43卷 753-759页

作者：张卫刚孙杨郑敏高岭刘璐汪舸王娅辉杨肖肖西安优耐特容器制造有限公司陕西西安710201

直流电弧等离子体具有核心温度高、环境清洁等特点,且制备出的粉体球形度高、球化率高,成为增材制造用高质量粉体规模化生产的重要技术。以不规则钨粉为原料,采用直流电弧等离子体球化技术制备球形钨粉,研究不同送粉速率及送粉气流量对... 详细信息

直流电弧等离子体具有核心温度高、环境清洁等特点,且制备出的粉体球形度高、球化率高,成为增材制造用高质量粉体规模化生产的重要技术。以不规则钨粉为原料,采用直流电弧等离子体球化技术制备球形钨粉,研究不同送粉速率及送粉气流量对球化后粉末颗粒性能的影响,证明不规则钨粉球化过程中的3种转变机制,并在较大送粉气流量下,采用直流电弧等离子体球化技术原位合成了纳米颗粒附着的球形钨粉。采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、激光粒度仪、粉末流动性测试仪对球化后钨粉颗粒的形貌、物相、粒径分布、流动性及松装密度等进行分析表征。结果表明:经直流电弧等离子体球化后钨粉颗粒物相未发生变化,呈现出单一钨相,送粉速率为8 r·min^(-1)时,制备的钨粉颗粒表面光滑且球化率可达到98%以上,粒径分布相较于原料粉末变窄。球化后钨粉的流动性最高,达到5.35 s·50 g^(-1),相较原料钨粉减少了13.18 s;松装密度由5.37提高到11.67 g·cm^(-3),提高了117.3%。

关键词：直流电弧等离子体钨粉球化率送粉气流量球化机制

维普期刊数据库博看期刊

Ti62A钛合金固溶过程中初生α相的球化机理

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

金属热处理 2024年第3期49卷 168-173页

作者：李海涛陈冬梅官海婷袁武华中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所辽宁沈阳110035 湖南大学材料科学与工程学院湖南长沙410082

采用OM、SEM和EBSD检测技术,对Ti62A钛合金在910℃固溶不同时间时的初生α相显微组织进行表征,探究固溶处理过程中初生α相的演变特征及球化机制。结果表明,锻态Ti62A钛合金初始组织由初生α相、片层α相和残留β相组成,在910℃固溶过程... 详细信息

采用OM、SEM和EBSD检测技术,对Ti62A钛合金在910℃固溶不同时间时的初生α相显微组织进行表征,探究固溶处理过程中初生α相的演变特征及球化机制。结果表明,锻态Ti62A钛合金初始组织由初生α相、片层α相和残留β相组成,在910℃固溶过程中,片层状α相快速溶解,且随着固溶时间延长,初生α相的体积分数先减小后保持不变,但轴径比基本保持在2.1左右。固溶处理过程中,初生α相晶粒内部出现较大的取向差,产生取向不同的α/α晶界。随着固溶时间的增长,长条状初生α相内α/α晶界的取向差大于10°时,晶粒易发生晶界分离,形成新的等轴初生α相。

关键词： Ti62A钛合金固溶处理显微组织 α相球化机制

Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金的应变补偿本构方程及组织演变

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

特种铸造及有色合金 2024年

作者：李鑫刘杰王克鲁鲁世强杨峰南昌航空大学航空制造工程学院中国船级社质量认证有限公司

在变形温度为750～950 °C和应变速率为0.001～10 s-1范围内，利用热模拟试验机对Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行了高度压缩率为50%的压缩试验。通过对流动应力曲线的分析，以Arrhenius型双曲正弦方程为基础，建立了应变隐含在材... 详细信息

在变形温度为750～950 °C和应变速率为0.001～10 s-1范围内，利用热模拟试验机对Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行了高度压缩率为50%的压缩试验。通过对流动应力曲线的分析，以Arrhenius型双曲正弦方程为基础，建立了应变隐含在材料常数中的精度较高的应变补偿本构方程。采用金相显微镜研究了应变速率和变形温度对微观组织的影响，并利用TEM手段分析了球化机理。结果表明，在试验变形温度下，当应变速率大于0.01 s-1时，α片层以弯折、拉长为主，球化不明显。当应变速率减至0.01 s-1时，α片层开始球化，且随应变速率的降低和变形温度的升高，球化分数增加。此外，随变形温度升高，α相尺寸增大，且发生了α→β相变。球化机制为界面劈开、剪切和动态再结晶。

关键词： Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金本构方程组织演变球化机制

在线全文

同方期刊数据库

学校读者我要写书评

暂无评论

钛合金焊缝组织循环热处理及球化过程分析

稀有金属材料与工程 2019年第1期48卷 254-262页

作者：陆莹乔红超曲楠赵吉宾中国科学院沈阳自动化研究所辽宁沈阳110016 沈阳飞机工业(集团)有限公司辽宁沈阳110016

针对钛合金焊缝组织不均匀、脆性大、塑性差等问题,提出一种针对焊接接头的新型热处理工艺:α+β与α两相区循环热处理,讨论了不同热处理工艺对组织形貌的影响,得到由具有一定比例的等轴α相、条状α相及β转变相组织,提高循环次数球化... 详细信息

针对钛合金焊缝组织不均匀、脆性大、塑性差等问题,提出一种针对焊接接头的新型热处理工艺:α+β与α两相区循环热处理,讨论了不同热处理工艺对组织形貌的影响,得到由具有一定比例的等轴α相、条状α相及β转变相组织,提高循环次数球化的α相增多,长径比明显减小,有明显的球状的α相,其长径比普遍小于3,除此之外在球化的α相周围分布着取向各有不同的细小条状α相。经过4次循环热处理的焊接接头拉伸得到强塑积达到14441.17MPa·%,焊接接头的塑性有所提高。结合EBSD、TEM等测试结果的分析,解释了该现象产生的原因,解释针状α相的断裂及条状α相的长大,在热处理过程中位错、孪晶的移动形成的亚晶界及β相的分解促进了热蚀坑的形成过程。该方法可以有效地将焊接组织均匀化,缓解焊接组织的应力集中,在未来航空航天领域有很重要的应用价值。

关键词： TC4钛合金焊缝组织循环热处理球化机制

Fe-C-Cr-V合金体系中球状VC颗粒原位生成及长大过程

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

复合材料学报 2005年第6期22卷 59-65页

作者：姚秀荣韩杰才刘兆晶高跃岗李凤珍任善之哈尔滨工业大学复合材料研究所哈尔滨150001 哈尔滨理工大学材料科学与工程学院哈尔滨150080

采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右... 详细信息

采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右可以得到比较理想的球状VC颗粒;保温时间短,VC球化不明显,保温时间过长,球状VC颗粒易长大;保温时间控制在5 min,可得到理想的弥散分布的球状VC颗粒;向合金熔体中加入稀土或球化剂可以促进VC的球化。对合金体系中球状碳化物的形成机理也进行了探讨。

关键词：原位反应铸造法 VCp/Fe-C-Cr-V复合材料长大过程球化机制

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

热轧TC21板材中α相形貌的演变

中国有色金属学报 2011年第2期21卷 350-355页

作者：王临茹赵永庆周廉西安交通大学金属材料强度国家重点实验室西安710049 西北有色金属研究院西安710016

研究了具有片层α组织TC21钛合金在β和α+β相区热轧制后的组织演变规律及其片层组织的球化机制。结果表明:变形温度及应变对具有片层α组织的TC21钛合金断裂及球化具有显著影响。当变形温度为990℃时,在β相区发生变形;当应变不小于0... 详细信息

研究了具有片层α组织TC21钛合金在β和α+β相区热轧制后的组织演变规律及其片层组织的球化机制。结果表明:变形温度及应变对具有片层α组织的TC21钛合金断裂及球化具有显著影响。当变形温度为990℃时,在β相区发生变形;当应变不小于0.51时,平行轧向和晶界附近的片层α组织首先发生断裂、球化,晶内片层α组织被压弯变形;当在接近相变点(即950℃)变形,应变达到0.92时,片层α组织发生球化;当在两相区较低温度,即910℃和870℃变形时,片层α取向杂乱,且被压弯成"手风琴"状,未发现球化。TEM观察分析发现,具有α片层组织的TC21钛合金球化过程是一个复杂过程,首先,通过动态回复或是晶界滑移使得α片层中形成α/α界面;然后,β相通过亚晶界楔入α片层,α片层解体;最后,通过物质末端迁移,发生球化。

关键词： TC21钛合金板材热轧组织演变球化机制

大挤压形变AZ91D镁合金半固态等温组织演变

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

材料科学与工艺 2005年第3期13卷 287-290页

作者：夏明许郑红星袁森李建国上海交通大学材料科学与工程学院上海200030 西安理工大学材料科学与工程学院西安710048

通过液淬法获得挤压比为40的AZ91D镁合金等温处理过程中的半固态组织,研究其球化机制.结果表明:密集位错促使再结晶速度加快,球化时间缩短.球化机制为等温过程中再结晶导致形变组织粒化,晶界低熔点组份聚集处以及位错密度相对较高的区... 详细信息

通过液淬法获得挤压比为40的AZ91D镁合金等温处理过程中的半固态组织,研究其球化机制.结果表明:密集位错促使再结晶速度加快,球化时间缩短.球化机制为等温过程中再结晶导致形变组织粒化,晶界低熔点组份聚集处以及位错密度相对较高的区域熔化,形成蜂巢状组织;固液界面张力和曲率过热促使多边形晶粒进一步球化.

关键词： AZ91D镁合金组织演变固液界面张力球化机制半固态组织处理过程结晶速度形变组织等温过程区域熔化位错密度挤压比再结晶低熔点多边形液淬粒化晶粒

生长条件对灰口铸铁共晶凝固过程石墨形态的作用

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

铸造 2012年第1期61卷 11-16页

作者：祖方遒合肥工业大学材料科学与工程学院液/固金属加工研究所安徽合肥230009

灰铸铁、蠕铁、球铁被统称为灰口铸铁,在现代工业中应用广泛。在主要成分相近情况下,由于微量元素等条件的不同引起石墨生长形态各异,从而同属灰口铸铁的三类铸铁性能迥异。懂得其基本规律及相关原理,有益于铸造工程技术人员在灰铁、蠕... 详细信息

灰铸铁、蠕铁、球铁被统称为灰口铸铁,在现代工业中应用广泛。在主要成分相近情况下,由于微量元素等条件的不同引起石墨生长形态各异,从而同属灰口铸铁的三类铸铁性能迥异。懂得其基本规律及相关原理,有益于铸造工程技术人员在灰铁、蠕铁、球铁的生产实际中理性而有效地控制产品质量。本文基于灰口铸铁的奥氏体-石墨共晶凝固方式,从基本概念及原理、G形成过程、实际组织观察与分析的全新视角,主要针对灰铁和球铁概述了石墨形态的形成规律和机理。文中诸多图片等实例是以往国内教科书及专业书籍中未见的,文章内容也体现了对相关现象描述及观点上新的发展,有助于读者对该方面有关问题获得更为清晰的理解和认识。

关键词：灰口铸铁共晶凝固石墨形态生长条件球化机制