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RKRLS及在混炼胶质量建模与预报中的应用研究

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浙江大学学报（工学版） 2004年第8期38卷 941-945页

作者：解应春王海清李平浙江大学工业控制技术国家重点实验室工业控制技术研究所浙江杭州310027

对递推最小二乘(RLS)进行了非线性的核(kernel)变换,并采用正则化技术改写了目标范函,提出了一种正则核变换递推最小二乘(regularizedkernel,RLS)算法.获得了RKRLS模型的系数和误差表达式,分析了算法的推广能力并证明了KeYnelRLS算法为... 详细信息

对递推最小二乘(RLS)进行了非线性的核(kernel)变换,并采用正则化技术改写了目标范函,提出了一种正则核变换递推最小二乘(regularizedkernel,RLS)算法.获得了RKRLS模型的系数和误差表达式,分析了算法的推广能力并证明了KeYnelRLS算法为其特例,进而导出了RKRLS算法在限定、增长和缩减记忆三种不同模式下的递推公式均无需进行求逆计算.RKRLS算法具有三个特性:小样本、可控的推广能力和速度快,因而非常适合于工业应用场合.通过对橡胶混炼质量的门尼指标进行建模和预测分析表明,本算法具有较好的跟踪预测性能.

关键词：递推最小二乘核函数正则化混炼胶时间序列分析

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混炼胶质量在线检测技术的研究

橡胶工业 1997年第3期44卷 160-165页

作者：张海贺德化李华陈圣滔马铁军蔡大扬邹明清华南理工大学广州珠江轮胎有限公司

提出通过胶料混炼过程参数预测混炼胶塑性和分散性质量指标的方法。先对混炼过程参数与混炼胶质量指标（塑性值和分散性）进行相关分析，找出与塑性值和分散性线性相关系数大的参数，然后通过回归分析分别建立塑性值和分散性的数学模型... 详细信息

提出通过胶料混炼过程参数预测混炼胶塑性和分散性质量指标的方法。先对混炼过程参数与混炼胶质量指标（塑性值和分散性）进行相关分析，找出与塑性值和分散性线性相关系数大的参数，然后通过回归分析分别建立塑性值和分散性的数学模型。用质量自动在线检测仪进行了混炼胶塑性值和分散性的在线检测试验。模型预测值与实测值存在一定误差。

关键词：混炼胶质量在线检测橡胶

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混炼胶质量在线检测的数学模型研究

高分子材料科学与工程 1999年第4期15卷 15-17,29页

作者：张海贺德化陈薇马铁军蔡大杨邹明清华南理工大学广州珠江轮胎有限公司

研究了如何寻找混炼胶质量指标与混炼过程可控参数之间的关系，从而建立了预测质量指标可塑度和分散度的数学模型。依据文中提供的建模方法可实现混炼胶质量在线自动检测。

关键词：质量指标数学模型在线自动检测混炼胶橡胶

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混炼胶硫化特性与压出过程参变量的相互关系

高分子材料科学与工程 1989年第4期5卷 83-86页

作者：梁基照华南理工大学

从聚合物加工流变学的角度分析了混炼胶压出过程中的主要影响因素。在此基础上,讨论了混炼胶硫化特性与压出过程参变量之间的相互关系,并导出了可供参考的胶料在挤出机中的停留时间与焦烧时间的关系式。

关键词：混炼胶硫化压出过程

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混炼胶挤出流动行为与口型入口角的关系

合成橡胶工业 1993年第1期16卷 45-47页

作者：梁基照黄衍强唐国俊华南理工大学化工机械系广州510641

采用Monsanto加工性能试验机,考察了由天然橡胶、丁苯橡胶和助剂配炼的工业用混炼胶在挤出过程中毛细管口型入口角(2α)对其熔体流动行为的影响。试验发现,在剪切速率(γ_w)为10~2～10~3 s^1和90～120℃下,当2α小于试样熔体入口自然收... 详细信息

采用Monsanto加工性能试验机,考察了由天然橡胶、丁苯橡胶和助剂配炼的工业用混炼胶在挤出过程中毛细管口型入口角(2α)对其熔体流动行为的影响。试验发现,在剪切速率(γ_w)为10~2～10~3 s^1和90～120℃下,当2α小于试样熔体入口自然收敛角(2θ_0)时,熔体的剪切粘度(η_w)及剪切应力(σ_(12))_w随着2α的增加而减小;反之,η_w和(σ_(12))_w则随着2α的增加而增大。当2α较小时,试样η_w对γ_w较为敏感;反之则容易诱发试样熔体不稳定流动。

关键词：天然橡胶丁苯橡胶混炼胶挤出

混炼胶入口压力降和入口自然收敛半角的数值模拟

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橡胶工业 2009年第5期56卷 272-275页

作者：杨佳华南理工大学机械与汽车工程学院广东广州510640

基于非牛顿流体入口收敛压力降和入口自然收敛半角方程,应用Matlab软件对NR/SBR混炼胶挤出过程中入口收敛流动进行数值模拟,并讨论非牛顿指数、流道收缩比、表观剪切速率、流体粘附特性系数和Bagley校正因子等因素对入口压力降和入口自... 详细信息

基于非牛顿流体入口收敛压力降和入口自然收敛半角方程,应用Matlab软件对NR/SBR混炼胶挤出过程中入口收敛流动进行数值模拟,并讨论非牛顿指数、流道收缩比、表观剪切速率、流体粘附特性系数和Bagley校正因子等因素对入口压力降和入口自然收敛半角的影响。结果表明,在一定条件下,入口压力降随着非牛顿指数、流道收缩比、表观剪切速率和流体粘附特性系数等增大而增大;入口自然收敛半角随着Bagley校正因子增大而减小等。模拟结果与文献报道有较好的一致性。

关键词：混炼胶入口压力降入口自然收敛半角 Matlab 数值模拟

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混炼胶中炭黑分散度测定方法的改进

橡胶工业 2004年第12期51卷 755-758页

作者：汪传生祝卫国青岛科技大学山东青岛266042

根据胶料混炼的基本原理 ,对炭黑分散度测定方法进行分析 ,并提出改进途径。目前炭黑分散度测定方法主要是直接测定法 ,包括表面观察法、粒径直接测量法、表面粗糙度分析法和改进的显微照相法等。这些方法存在的主要问题是不能综合反映... 详细信息

根据胶料混炼的基本原理 ,对炭黑分散度测定方法进行分析 ,并提出改进途径。目前炭黑分散度测定方法主要是直接测定法 ,包括表面观察法、粒径直接测量法、表面粗糙度分析法和改进的显微照相法等。这些方法存在的主要问题是不能综合反映炭黑粒子的分散与分布情况 ,信息量小。可通过建立数学模型计算 (包含“分布因子”)、彩色摄影、对图像进行预处理等方法对显微照相法进行改进。

关键词：混炼胶炭黑分散度测定方法

混炼胶微观结构在混炼、停放及返炼工艺过程中的演变规律研究

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混炼胶微观结构在混炼、停放及返炼工艺过程中的演变规律研究

作者：孙爱玲青岛科技大学

学位级别：硕士

本论文以天然胶（NR）为基体，以白炭黑（SiO2）为补强剂，以Si69为SiO2改性剂，利用凝胶渗透色谱仪（GPC）、橡胶加工分析仪（RPA）、扫描电子显微镜（SEM）和结合胶含量测定等方法系统地研究了NR/SiO2/Si69复合体系的微观结构在加工... 详细信息

本论文以天然胶（NR）为基体，以白炭黑（SiO2）为补强剂，以Si69为SiO2改性剂，利用凝胶渗透色谱仪（GPC）、橡胶加工分析仪（RPA）、扫描电子显微镜（SEM）和结合胶含量测定等方法系统地研究了NR/SiO2/Si69复合体系的微观结构在加工过程中的演变规律。主要考察了混炼、停放及返炼工艺过程对混炼胶微观结构的影响。论文首先研究了混炼工艺对NR/SiO2/Si69复合体系微观结构的影响，主要考察了分子量及分子量分布、SiO2填充份数、初始加工温度、混炼转速及混炼时间对混炼胶微观结构的影响。实验表明，随着起始加工温度的增加，橡胶分子量逐渐增加而分子量分布变宽;随着转速及加工时间的增加，分子量逐渐降低，而分子量分布先变窄后变宽。随着SiO2填充份数的增加，混炼胶的结合胶含量先增加后降低，混炼胶的Payne效应逐渐变强;当SiO2用量为30份时，混炼胶结合胶含量最高，开始出现明显的Payne效应。随着初始加工温度的提高，混炼胶中结合胶含量逐渐增加;当SiO2用量为20份时，混炼胶的Payne效应逐渐增加;当SiO2用量为30份时，SiO2在NR中的分散情况先变好后变差;当SiO2用量为50份时，混炼胶的Payne效应逐渐减弱。随着混炼转速的提高或混炼时间的延长，SiO2在NR中的分散逐渐变好，结合胶含量随着转速的增加先增加后减少。在停放工艺对混炼胶微观结构的影响中主要考察的工艺参数是停放时间和停放温度。采用RPA在低应变低频率下对混炼胶进行在线跟踪测试来表征填料网络结构的演变过程。结果表明：在停放初期混炼胶的G’基本不变，随着停放时间的延长，混炼胶的Payne效应先减弱后变强，结合胶含量逐渐增加。随着停放温度的提高，混炼胶的结合胶含量增加，混炼胶的Payne效应减弱。NR/SiO2/Si69复合体系中填料网络结构的恢复速度随着停放温度的提高而加快，且填料网络的恢复主要集中在开始的15min内。论文还研究了返炼工艺对混炼胶微观结构的影响，主要研究返炼时间和返炼剪切速率的影响。研究发现，随着返炼时间的延长和返炼剪切速率的增大，所得混炼胶的G’逐渐降低，结合胶含量逐渐增加。

关键词：混炼胶混炼停放返炼结合胶 Payne效应

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混炼胶短口型挤出胀大行为的研究

合成橡胶工业 1990年第3期13卷 195-197页

作者：梁基照唐国俊华南理工大学化工机械系广州510641

当口型的长径比趋于零时,熔体入口收敛流动所引起的拉伸形变的弹性回复,是导致混炼胶短口型挤出胀大的主要原因。本研究提出了短口型挤出胀大的数学模型:B=(1+2 KS_R+2K^2S_R^2/8)0.25。式中K=0.5{4/8e(n+1)+[3(1-n)K_o)^(-1)},S_R=[2(B... 详细信息

当口型的长径比趋于零时,熔体入口收敛流动所引起的拉伸形变的弹性回复,是导致混炼胶短口型挤出胀大的主要原因。本研究提出了短口型挤出胀大的数学模型:B=(1+2 KS_R+2K^2S_R^2/8)0.25。式中K=0.5{4/8e(n+1)+[3(1-n)K_o)^(-1)},S_R=[2(B^6-1)]^(0.6)。用实验数据验证表明,计算值与实测值相当吻合。

关键词：橡胶混炼胶口型挤出成型