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含铝高硼高速钢淬火组织与性能的数值模拟

材料热处理学报 2019年第9期40卷 149-155页

作者：屈银虎刘晓妮符寒光何炫张学硕高浩斐王钰凡西安工程大学材料工程学院

采用金属材料性能模拟软件JMatpro对含铝高硼高速钢的平衡相组成和力学性能进行了模拟,研究分析了其不同奥氏体化温度的连续转变曲线(CTT曲线)和Jominy淬透性曲线,并根据模拟结果对其进行热处理实验。模拟结果表明:含铝高硼高速钢的组... 详细信息

采用金属材料性能模拟软件JMatpro对含铝高硼高速钢的平衡相组成和力学性能进行了模拟,研究分析了其不同奥氏体化温度的连续转变曲线(CTT曲线)和Jominy淬透性曲线,并根据模拟结果对其进行热处理实验。模拟结果表明:含铝高硼高速钢的组织主要由铁素体(75 mass%)、M2B相(18.89 mass%)和M23C6(5.26 mass%)相组成,Ac1和Ac3分别为905℃和1015.9℃;实验钢中的铁素体、珠光体、贝氏体的转变温度随奥氏体化温度的不同而存在差异,以100℃/s的速度冷却时,实验钢的力学性能最为优异;随着距离端面距离的增大,实验钢力学性能逐渐下降,淬火表面的屈服强度为1673.28 MPa,抗拉强度为1883.85 MPa,硬度为55.35 HRC,在距离端面2~5.5 cm有最大降幅;实验发现,实验钢铸态组织为珠光体、铁素体、M2B和M23(C,B)6,淬火处理后,组织全部转变为马氏体。

关键词：含铝高硼高速钢 JMatpro模拟软件 CCT曲线淬火组织性能

奥氏体化温度对51CrV4钢淬火组织和性能的影响

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钢铁 2019年第3期54卷 76-81,95页

作者：张晓东夏佃秀王守仁张云山济南大学机械工程学院山东济南256410 山东汽车弹簧厂淄博有限公司山东淄博256410

为了找出51CrV4钢最佳的奥氏体化温度和最佳的综合力学性能,研究了奥氏体化温度对51CrV4钢淬火组织和性能的影响。试验结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒逐渐长大,淬火后组织硬度呈先增大后减少的趋势,经460℃回火后的强度先... 详细信息

为了找出51CrV4钢最佳的奥氏体化温度和最佳的综合力学性能,研究了奥氏体化温度对51CrV4钢淬火组织和性能的影响。试验结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒逐渐长大,淬火后组织硬度呈先增大后减少的趋势,经460℃回火后的强度先增大后减小;当奥氏体化温度为880℃时,奥氏体晶粒细小均匀,得到的马氏体组织致密,强度和硬度均达到最大值;当奥氏体化温度达到910℃时,奥氏体晶粒粗大,而且试验钢出现明显的脱碳现象,强度、硬度和塑性明显下降。研究表明,在实现完全奥氏体化前提下,为保证晶粒均匀且不出现脱碳现象,51CrV4钢获得良好性能的最佳淬火温度为880℃。

关键词： 51CrV4钢奥氏体化温度淬火组织奥氏体晶粒脱碳

40Cr13马氏体不锈钢淬火组织及表面氧化皮的显微分析

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金属热处理 2019年第9期44卷 234-237页

作者：周鹏李杰史洪源西安航空职业技术学院航空材料工程学院

应用OM、SEM、XRD等手段分析研究了退火态40Cr13马氏体不锈钢板材淬火后的组织特征以及表面氧化皮的显微结构。结果表明:淬火后基体内部的显微组织均为细小淬火马氏体及未溶解的碳化物和残留奥氏体,且碳化物的数量和尺寸随着淬火温度升... 详细信息

应用OM、SEM、XRD等手段分析研究了退火态40Cr13马氏体不锈钢板材淬火后的组织特征以及表面氧化皮的显微结构。结果表明:淬火后基体内部的显微组织均为细小淬火马氏体及未溶解的碳化物和残留奥氏体,且碳化物的数量和尺寸随着淬火温度升高而减少;在900℃温度下淬火后板材表面氧化皮结构较为简单,几乎只含有Cr2O3菱方结构相,氧化皮厚度小于2μm;在1050℃温度下淬火后板材表面氧化皮结构比较复杂,含有Fe2O3菱方结构相和FeO·Cr2O3尖晶石结构相,氧化皮厚度在10μm以上,甚至达30μm,这增加了40Cr13马氏体不锈钢表面氧化皮去除的难度。

关键词： 40Cr13马氏体不锈钢淬火组织氧化皮特征

65MnCr耐磨钢的淬透性及厚断面工件淬火组织

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材料热处理学报 2016年第11期37卷 129-134页

作者：陈涛赵爱民樊红亮李晓刚姚舜河北工业职业技术学院河北石家庄050091 北京科技大学冶金工程研究院北京100083

针对新设计的一种高碳低合金耐磨钢65MnCr,利用末端淬火实验测得了淬透性曲线,研究了该钢的淬透性;分析了该钢Φ130 mm柱状工件淬火后从表层到心部的相变组织,并测得了从表层到心部的硬度分布。结果表明：该钢的淬透层的深度为48 mm,相... 详细信息

针对新设计的一种高碳低合金耐磨钢65MnCr,利用末端淬火实验测得了淬透性曲线,研究了该钢的淬透性;分析了该钢Φ130 mm柱状工件淬火后从表层到心部的相变组织,并测得了从表层到心部的硬度分布。结果表明：该钢的淬透层的深度为48 mm,相比65Mn钢,淬透性得到了很大提高。Φ130 mm柱状工件的65MnCr钢淬火后半马氏体深度距表面约为40 mm,淬硬层硬度达到60～61 HRC。在30～40 mm深度,主要为马氏体和索氏体的混合组织,硬度下降到54 HRC左右。心部组织为索氏体＋少量贝氏体＋少量的马氏体,硬度大约为48 HRC。

关键词：淬透性淬火组织厚断面工件低合金耐磨钢

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9Ni钢淬火组织的粗化规律

金属热处理 2015年第7期40卷 103-106页

作者：杨跃辉唐山学院机电工程系河北唐山063000

采用EBSD技术测定了9Ni钢不同温度淬火后的组织特征。结果显示,9Ni钢室温组织中除了原始奥氏体晶界外,还存在大量的由大角度晶界构成的板条束和板条群界面,此类界面使淬火后的组织显著细化,且随淬火温度的升高而粗化。淬火温度在800℃... 详细信息

采用EBSD技术测定了9Ni钢不同温度淬火后的组织特征。结果显示,9Ni钢室温组织中除了原始奥氏体晶界外,还存在大量的由大角度晶界构成的板条束和板条群界面,此类界面使淬火后的组织显著细化,且随淬火温度的升高而粗化。淬火温度在800℃左右时,粗化趋势较为平缓,平均晶粒尺寸在5μm以内,超过800℃后1～2μm的小晶粒逐渐消失,粗化速度显著加快,1000℃淬火后平均晶粒尺寸达到10μm。

关键词： 9Ni钢淬火组织粗化电子背散射衍射

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渗碳层淬火组织的预测

热加工工艺 1997年第1期26卷 3-6页

作者：胡明娟潘健生阮冬上海交通大学 200030

利用传热学及过冷奥氏体等温转变动力学原理．建立了计算无限长圆柱试样渗碳层淬火组织的非线性数学模型，实现了相变与瞬态温度场的耦合计算，不仅考虑了试样成分的变化（试样渗碳后各处碳浓度不一样），而且还考虑了物性参数随温度的... 详细信息

利用传热学及过冷奥氏体等温转变动力学原理．建立了计算无限长圆柱试样渗碳层淬火组织的非线性数学模型，实现了相变与瞬态温度场的耦合计算，不仅考虑了试样成分的变化（试样渗碳后各处碳浓度不一样），而且还考虑了物性参数随温度的变化。计算结果与实测结果吻合较好，表明本数学模型和计算程序能够正确计算渗碳层淬火组织。

关键词：渗碳层淬火组织非线性模型淬火

38CrSi钢等温淬火组织的强韧性和耐磨性

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兵器材料科学与工程 1989年第11期12卷 33-37页

作者：马茂元常铁军尹雪峰赵治作隋喜先哈尔滨船舶工程学院哈尔滨第一机器制造厂黑龙江省767研究所

研究了38CrSi钢等温淬火组织的强韧性和耐磨性。指出,以变异上贝氏体为主的贝氏体和马氏体的混合组织具有最高的强韧性和耐磨性。

关键词：铬硅钢等温淬火淬火组织性能

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40Cr钢大断面工件的淬火工艺及淬火组织

热加工工艺 2017年第2期46卷 201-204页

作者：陈涛赵爱民樊红亮李晓刚河北工业职业技术学院河北石家庄050091 北京科技大学冶金工程研究院北京100083

设计了40Cr钢的端面淬火工艺,研究了φ110 mm工件断面从表层到心部淬火后的组织,并测试了从表层到心部的硬度分布。结果表明:40Cr最佳淬火工艺为淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工艺,φ110 mm工件断面淬火后淬硬层硬度为53~55 HRC,半... 详细信息

设计了40Cr钢的端面淬火工艺,研究了φ110 mm工件断面从表层到心部淬火后的组织,并测试了从表层到心部的硬度分布。结果表明:40Cr最佳淬火工艺为淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工艺,φ110 mm工件断面淬火后淬硬层硬度为53~55 HRC,半马氏体深度为5~10 mm。在距表面深度超过15 mm后,马氏体消失,显微组织主要为片层状珠光体+先共析铁素体,硬度下降到表面硬度的1/2。

关键词：淬火组织半马氏体耐磨钢 40Cr钢

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预形变和快速加热对钢淬火组织的影响

金属热处理 1997年第6期22卷 21-22页

作者：董寅生苏华钦刘传博东南大学机械工程系

对不同预形变量钢材的高温快速加热淬火组织进行了研究，发现钢的组织转变时间随形变量增加而缩短，淬火组织随形变量的增加而细化，形变量超过一定的值后，延长加热保温时间，得到的淬火组织仍较细小。

关键词：预形变快速加热淬火组织