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机械破碎强度对絮体破碎再絮凝过程的影响

中国给水排水 2016年第17期32卷 56-60页

作者：任鹏飞南军郑凯哈尔滨工业大学市政环境工程学院黑龙江哈尔滨150090

采用连续流混凝沉淀反应器,研究了絮凝过程中机械搅拌强度对絮体破碎再絮凝过程以及出水水质的影响。结果发现,絮体破碎再絮凝的平均粒径无法恢复至破碎前的水平,同时絮体内部结构发生了变化。当破碎阶段的搅拌转速为250 r/min时,破碎... 详细信息

采用连续流混凝沉淀反应器,研究了絮凝过程中机械搅拌强度对絮体破碎再絮凝过程以及出水水质的影响。结果发现,絮体破碎再絮凝的平均粒径无法恢复至破碎前的水平,同时絮体内部结构发生了变化。当破碎阶段的搅拌转速为250 r/min时,破碎后的絮体再絮凝程度较高,絮凝结束阶段絮体平均粒径为72.9μm,接近破碎前的水平(76.1μm),同时几何分形维数由未破碎时的1.80降至1.75,说明絮体的内部结构变得更加紧实;近球态絮体的比例升至58.7%,长链态絮体比例则降至41.3%,说明机械破碎可以改变絮体形态;对于浊度为100 NTU的原水,沉淀出水浊度由未破碎时的6.69 NTU降至破碎再絮凝后的5.85 NTU,说明适当地进行机械破碎可以提高絮凝处理效果。

关键词：混凝沉淀絮体机械破碎再絮凝分形维数

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机械破碎烧结NdFeB制取粘结用磁粉

吉林大学自然科学学报 1993年第3期 85-88页

作者：陈宏琦千正男鲜于文旭王德涌吴代鸣吉林大学物理系长春130023

本文研究了机械破碎Nd_(15)Fe_(78)B_7和(Nd_(0.8)Dy_(0.2))_(15)Fe_(62)Co_(15)B_8磁粉的粒度,球磨时间和热处理对其矫顽力的影响.同时,通过两级热处理(890℃×1h+580℃×1h)使机械破碎造成的矫顽力下降得到一定程度的恢复,在粗破碎平... 详细信息

本文研究了机械破碎Nd_(15)Fe_(78)B_7和(Nd_(0.8)Dy_(0.2))_(15)Fe_(62)Co_(15)B_8磁粉的粒度,球磨时间和热处理对其矫顽力的影响.同时,通过两级热处理(890℃×1h+580℃×1h)使机械破碎造成的矫顽力下降得到一定程度的恢复,在粗破碎平均粒度为350μm时,矫顽力恢复到570kA/m,达到了制备粘结永磁体可以接受的水平.

关键词：机械破碎粘结永磁体矫顽力磁粉

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机械破碎废铝轻薄料生产铝粒的技术

铁合金 1998年第4期29卷 39-41页

作者：孙伟明国内贸易部徐州物资再生利用研究所 221006

为了克服目前用熔融铝锭雾化制取招粒技术的不足，提出了以废易拉罐等废铝轻薄料为原料，经焙烧和机械破碎、风选、磁选等工序制取铝粒的方法。该工艺简单、能耗低、金属回收率可达98％．且经济效益显著。

关键词：铝料废铝轻薄料机械破碎铁合金还原剂

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预水解时间对蔬菜类废物机械破碎能耗的影响

农业环境科学学报 2014年第3期33卷 608-612页

作者：邵立明彭伟邱伟坚何品晶同济大学固体废物处理与资源化研究所上海200092 住房和城乡建设部村镇建设司农村生活垃圾处理技术研究与培训中心上海200092

为降低蔬菜类废物机械破碎能耗,采用泔水浸泡工艺对其进行预处理。在初始pH=8.12的条件下,分别设置预水解时间为1、2、4 h和8 h共4个预处理工况,采用隔栅刀和万能试验机评价经预处理后蔬菜类废物的机械破碎能耗。结果表明,预水解时间1、... 详细信息

为降低蔬菜类废物机械破碎能耗,采用泔水浸泡工艺对其进行预处理。在初始pH=8.12的条件下,分别设置预水解时间为1、2、4 h和8 h共4个预处理工况,采用隔栅刀和万能试验机评价经预处理后蔬菜类废物的机械破碎能耗。结果表明,预水解时间1、2、4 h和8 h工况下蔬菜类废物单位能耗相比未经预水解的蔬菜类废物(破碎能耗0.322 J·g-1湿基)分别提高12.12%、下降19.56%、下降22.67%和下降20.19%。随着预水解时间的增加,水解液的pH从初始8.12下降至7.31(8 h后);总有机碳从初始984mg·L-1上升至2 h的1009 mg·L-1,随后再下降至600 mg·L-1(8 h后)。生物质组成分析表明,破碎能耗的降低主要是由于浸泡过程中纤维类有机物因吸胀作用吸水导致植物组织强度下降所致。

关键词：蔬菜类废物预处理水解时间机械破碎能耗

热处理对烧结NdFeB磁体机械破碎磁粉的影响

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北京科技大学学报 2000年第3期22卷 216-218页

作者：王集成强文江乔祎余伟李峥杰北京科光磁性材料公司北京100083 北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 北京科技大学新金属材料国家重点实验室北京100083

将烧结NdFeB磁体进行机械破碎，得到粒径大小运用于制备粘结磁体的磁粉，其矫顽力很低．在700～1050℃的温度范围内进行热处理．实验结果表明：适当地选取热处理温度，可以显著地提高磁粉矫顽力，使其成为各向异性的高性能磁粉．用光学... 详细信息

将烧结NdFeB磁体进行机械破碎，得到粒径大小运用于制备粘结磁体的磁粉，其矫顽力很低．在700～1050℃的温度范围内进行热处理．实验结果表明：适当地选取热处理温度，可以显著地提高磁粉矫顽力，使其成为各向异性的高性能磁粉．用光学显微镜及SEM对热处理前后磁粉的形态进行了观察．未经热处理的机械破碎磁粉，颗粒边缘地区很细碎，并且有很多裂纹，中心区域则相当完整．热处理后，磁粉的边缘区域裂纹明显减少并趋于平整，同时出现明显的稀土及其氧化物的富集区．这表明，热处理过程中磁粉可能发生了氧化，或者是将吸附的氧转化成了稀土氧化物．

关键词：烧结NdFeB磁体 NdFeB磁粉热处理机械破碎

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剩余污泥机械破碎碳源快速释放与回收技术

中国给水排水 2018年第19期34卷 12-16,22页

作者：王先宝亓雪菲费骄张安龙陕西科技大学环境科学与工程学院陕西西安710021

基于我国城市污水处理厂进水碳氮比低影响生物系统脱氮除磷效果的现状,针对传统污泥厌氧发酵产酸工艺周期长、效率低的问题,开展了剩余污泥机械破碎碳源快速释放与回收技术研究,考察了机械破碎强度与作用时间对污泥絮体结构与碳源释放... 详细信息

基于我国城市污水处理厂进水碳氮比低影响生物系统脱氮除磷效果的现状,针对传统污泥厌氧发酵产酸工艺周期长、效率低的问题,开展了剩余污泥机械破碎碳源快速释放与回收技术研究,考察了机械破碎强度与作用时间对污泥絮体结构与碳源释放的影响。结果表明,随着机械破碎强度的增加,溶解性COD的产量逐渐升高;而随着机械破碎作用时间的延长,溶解性COD的产量呈现先升高再缓慢降低的趋势,作用时间为8 min时,溶解性COD的产量达到最大,约910mg/L。激光粒度仪与环境扫描电镜分析结果显示,随着破碎强度与作用时间的增加,污泥絮体粒径逐渐变小,结构松散直至破碎,达到污泥破碎碳源释放的效果。当以产生的溶解性COD为碳源时活性污泥反硝化速率为2. 553 mgNO_3^--N/(gMLSS·h),略高于以葡萄糖为碳源时的脱氮速率。而经过机械作用后剩余污泥絮体破碎,脱氮性能基本丧失,其反硝化速率仅为0. 680 mgNO_3^--N/(gMLSS·h)。机械破碎作用可实现剩余污泥碳源的快速释放,为解决污水处理厂碳源不足与剩余污泥处置困难的问题提供了新的思路与途径。

关键词：剩余污泥机械破碎碳源回收絮体结构

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海绵钛机械破碎工艺研究进展

现代制造工程 2015年第10期 148-154,160页

作者：矫逢洋郭辰光张建卓王继宪辽宁工程技术大学机械工程学院阜新123000 朝阳金达钛业有限责任公司朝阳122000

海绵钛是生产钛材的原材料。克劳尔法生产出的海绵钛是一种金属坨状物,机械破碎成小颗粒后,才可用于后续生产。机械破碎工艺直接影响海绵钛颗粒和钛材的质量。简介了海绵钛的制备方法,介绍了国内外金属和岩石机械破碎机理及工艺的研究现... 详细信息

海绵钛是生产钛材的原材料。克劳尔法生产出的海绵钛是一种金属坨状物,机械破碎成小颗粒后,才可用于后续生产。机械破碎工艺直接影响海绵钛颗粒和钛材的质量。简介了海绵钛的制备方法,介绍了国内外金属和岩石机械破碎机理及工艺的研究现状,着重分析了海绵钛机械破碎的工艺及流程,介绍了破碎海绵钛颗粒的包装方法,指出了国内外有关海绵钛机械破碎工艺研究内容较少的原因,认为需要进一步开发新型海绵钛破碎工艺方法和成套破碎设备,并展望了海绵钛机械破碎工艺及设备的发展趋势。

关键词：海绵钛机械破碎工艺研究进展

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岩石的损伤断裂特征与机械破碎

凿岩机械气动工具 1994年第3期20卷 40-43页

作者：吴立张天锡中国地质大学

本文从损伤力学和断裂力学的角度分析了岩石的损伤和断裂特征及其岩石的机械破碎等问题。

关键词：损伤断裂机械破碎岩石力学

水力联合机械破碎混凝土参数影响及损伤机理研究

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水力联合机械破碎混凝土参数影响及损伤机理研究

作者：朱斌重庆交通大学

学位级别：硕士

随着工程建设要求的提高,公路养护维修任务日益加重。对于混凝土路面而言,首要任务就是将原病害混凝土清除,以便重新浇筑。通常采用传统机械破碎方式在质量、安全和环境保护等方面存在一定的弊端。水力破碎技术作为一种新兴的柔性破碎技... 详细信息

随着工程建设要求的提高,公路养护维修任务日益加重。对于混凝土路面而言,首要任务就是将原病害混凝土清除,以便重新浇筑。通常采用传统机械破碎方式在质量、安全和环境保护等方面存在一定的弊端。水力破碎技术作为一种新兴的柔性破碎技术,可在很大程度上改进机械破碎方式的不足。基于此,本文提出了水力联合机械破碎混凝土的新方法,即首先利用水力对混凝土进行预破碎,其次利用机械贯入破碎混凝土。但水力联合机械破碎混凝土技术涉及的参数较多,且混凝土损伤过程复杂,仍存在参数影响和混凝土损伤机理不明晰等问题,限制了水力联合机械破碎混凝土技术的进一步发展,因此,本文采用理论分析、试验研究和数值模拟相结合的方法,对水力联合机械破碎混凝土的参数影响和混凝土损伤机理进行研究,主要得出以下成果:(1)通过正交试验方法,得出利用水力联合机械方式破碎混凝土,机械滚刀推进压力峰值降低范围为15.67%-31.67%;混凝土破碎体积可增加3.97-6.94倍。仅机械贯入混凝土后,混凝土表面产生较小破碎坑,并由破碎坑的两侧衍生出两条近似对称且延伸到混凝土边界的裂纹;水力联合机械破碎混凝土后,混凝土表面形成较大破碎坑,破碎坑周围衍生出多条随机分布的裂纹,最终延伸到混凝土边界。微观电镜扫描(SEM)试验得出,机械贯入试验后混凝土试件产生微小裂纹,且裂纹大多呈贯穿趋势发展;而水力联合机械破碎试验后混凝土试件破碎部位出现切削痕迹,产生明显裂纹。(2)对参数影响进行分析,得出以推进压力峰值为评价指标,喷嘴直径对水力联合机械破碎混凝土性能的影响最大;以混凝土破碎体积为评价指标,射流泵压的影响最大;综合考虑得到影响混凝土破碎性能的最优水平组合为射流泵压为360 MPa,冲击时间为100 s,射流靶距为6 mm,射流入射角为60°,喷嘴直径为1.02 mm。在最佳参数组合基础上进行混凝土破碎性能的单因素试验,得出推进压力峰值随射流泵压和冲击时间的增大而减小,随射流靶距的增大呈现减-增-减三个阶段变化,随射流入射角的增大而增大,随喷嘴直径的增大先减小后增加;混凝土破碎体积随射流泵压和冲击时间的增大而增大,随射流靶距和射流入射角的增大呈现增-减-增三个阶段变化,随喷嘴直径的增大先增加后减小。(3)基于建立的水力联合机械破碎混凝土数值模型,得出混凝土轴向损伤降低过程经历较急-缓-急-较缓四个阶段,分别降低0.092、0.043、0.103、0.054,径向损伤过程降低经历急-较急-缓三个阶段,分别降低0.228、0.112、0.024。混凝土全程致裂机理可表述为四个阶段,阶段Ⅰ:混凝土受到压剪应力共同作用产生“碗状”破碎坑;阶段Ⅱ:“碗状”破碎坑轴向演化为“V”形破碎坑,拉伸应力使得混凝土内部出现初始裂纹;阶段Ⅲ:混凝土主要受到压剪应力共同作用使得“V”形破碎坑径向演化成“U”形破碎坑;阶段Ⅳ:压剪应力共同作用使得混凝土内部产生贯穿裂纹,导致混凝土被完全破坏。

关键词：混凝土水力冲击机械破碎参数影响损伤机理