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某热电厂1号机组末级过热器失效分析

内蒙古科技与经济 2012年第7期 92-92,94页

作者：王永亮霍凤仙内蒙古国电电力工程技术研究院内蒙古呼和浩特010080

对某热电厂1号锅炉在第一次A修中末级过热器取样管抗拉强度不合格、球化级别超标进行了分析,排除了原始材质不合格因素,对失效的末级过热器管提出了相应的处理和补救措施。避免了事故的发生。

关键词：末级过热器抗拉强度热电厂

某电厂600MW超临界锅炉末级过热器壁温偏差的试验分析

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锅炉技术 2016年第4期47卷 70-73页

作者：成志红朱林阳孟洁扬连辉广东珠海金湾发电有限公司广东珠海519000 上海锅炉厂有限公司上海200240

为了控制锅炉受热面氧化皮的生成速度,以某电厂600 MW超临界锅炉为例,电厂采取将主、再热汽温降低10℃的运行方式,正常运行过程中悬吊管与末级过热器存在较大的壁温偏差,加剧了电厂的运行风险,严重地影响了机组运行的经济性、安全性。... 详细信息

为了控制锅炉受热面氧化皮的生成速度,以某电厂600 MW超临界锅炉为例,电厂采取将主、再热汽温降低10℃的运行方式,正常运行过程中悬吊管与末级过热器存在较大的壁温偏差,加剧了电厂的运行风险,严重地影响了机组运行的经济性、安全性。针对电厂的运行情况,结合设计参数和电厂运行规程,通过燃烧优化调整,减小了悬吊管与末级过热器的壁温偏差,实现了锅炉的安全、经济、稳定运行。

关键词：四角切圆超临界锅炉末级过热器悬吊管壁温偏差

SG2080/25.4-M969型锅炉末级过热器壁温超限原因分析及处理

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热力发电 2011年第10期40卷 85-87页

作者：冯强黄香彬魏铜生陈德强国华沧东发电有限责任公司河北沧州061113 西安热工研究院有限公司陕西西安710032

国华沧东发电有限责任公司3、4号超临界机组的SG2080/25.4-M969锅炉运行过程中,由于末级过热器管壁温度频繁超限,导致2台锅炉的过热汽温达不到设计值。以4号锅炉为研究对象,对末级过热器管壁温度频繁超限的原因进行的试验表明,水平烟道... 详细信息

国华沧东发电有限责任公司3、4号超临界机组的SG2080/25.4-M969锅炉运行过程中,由于末级过热器管壁温度频繁超限,导致2台锅炉的过热汽温达不到设计值。以4号锅炉为研究对象,对末级过热器管壁温度频繁超限的原因进行的试验表明,水平烟道左侧的温度场不均匀是导致锅炉末级过热器左侧管壁金属温度超限的主要原因。通过配风方式的调整,降低了左侧过热蒸汽温度与最高管壁金属温度的差值,提高了左侧过热蒸汽温度的运行值。另外,建议取消炉膛-风箱差压控制方式,在一定负荷区间保持二次风门开度的相对稳定,以获取稳定的烟气温度场和速度场分布。经调整后,3、4号锅炉末级过热器温度可接近或达到设计值运行。

关键词：锅炉末级过热器壁温超温烟温分布

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末级过热器壁温超限分析

华电技术 2010年第8期32卷 34-36页

作者：刘晓军肖丽峥湖北华电襄樊发电有限公司

湖北华电襄樊发电有限公司600MW超临界锅炉自投产后，末级过热器管壁温度在锅炉高负荷运行时经常超过报警温度，最高达到620℃以上。采取了调整SOFA燃烧器的水平摆角、上下摆角以及风门开度等措施后，在锅炉满负荷运行时，末级过热器壁... 详细信息

湖北华电襄樊发电有限公司600MW超临界锅炉自投产后，末级过热器管壁温度在锅炉高负荷运行时经常超过报警温度，最高达到620℃以上。采取了调整SOFA燃烧器的水平摆角、上下摆角以及风门开度等措施后，在锅炉满负荷运行时，末级过热器壁温可控制在允许壁温600℃以下。

关键词：末级过热器管壁温度 SOFA燃烧器调整措施

某电厂600MW超临界锅炉末级过热器壁温偏差的试验分析

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电力与能源 2016年第5期37卷 615-620页

作者：余盛杰薛森贤陈树科广东珠海金湾发电有限公司广东珠海519000

以上海锅炉厂设计生产的某电厂600 MW超临界锅炉为例,该机组由于悬吊管与末级过热器存在较大的壁温偏差,导致机组主、再热汽温较设计值偏低约10℃,末级过热器多次因氧化皮爆管,严重影响了机组运行的经济性、安全性。针对锅炉存在的问题... 详细信息

以上海锅炉厂设计生产的某电厂600 MW超临界锅炉为例,该机组由于悬吊管与末级过热器存在较大的壁温偏差,导致机组主、再热汽温较设计值偏低约10℃,末级过热器多次因氧化皮爆管,严重影响了机组运行的经济性、安全性。针对锅炉存在的问题,结合设计参数和电厂运行规程,通过燃烧优化调整,减小了末级过热器的壁温偏差,实现了锅炉的安全、经济、稳定运行。

关键词：四角切圆超临界锅炉末级过热器悬吊管

服役十万小时过热器T91管道氧化皮特征分析及防治措施

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锅炉技术 2019年第4期50卷 49-55页

作者：王煜伟国电江苏谏壁发电有限公司

某亚临界锅炉累计运行1.0×10^5 h,A级检修后启动第23天末级过热器发生氧化物堵塞爆管.通过从宏观检查、割管金相试验、光谱分析、堆积物成分、氧化膜形态、当量温度分析等,研究了爆管的成因和特点.结合对T91钢氧化膜脱落机理的国内主... 详细信息

某亚临界锅炉累计运行1.0×10^5 h,A级检修后启动第23天末级过热器发生氧化物堵塞爆管.通过从宏观检查、割管金相试验、光谱分析、堆积物成分、氧化膜形态、当量温度分析等,研究了爆管的成因和特点.结合对T91钢氧化膜脱落机理的国内主流研究成果,分析了亚临界锅炉末级过热器氧化膜失效的机理,提出技术监督和日常维护的防范措施,保障T91钢在锅炉全寿命期的安全,为同类300~600MW级亚临界锅炉末级过热器技术管理提供借鉴.

关键词：亚临界末级过热器爆管 T91 氧化膜

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超临界锅炉高温受热面热偏差计算分析

超临界锅炉高温受热面热偏差计算分析

作者：姚余善东南大学

学位级别：硕士

超临界和超超临界火力发电机组已逐渐成为火电工业中的主力机组,其锅炉高温受热面因蒸汽侧氧化膜异常而引起的超温爆管也越来越引起研究人员和运营商的广泛重视。常规热偏差方法通常不考虑这一影响,难以对高温受热面进行可靠的安全性评... 详细信息

超临界和超超临界火力发电机组已逐渐成为火电工业中的主力机组,其锅炉高温受热面因蒸汽侧氧化膜异常而引起的超温爆管也越来越引起研究人员和运营商的广泛重视。常规热偏差方法通常不考虑这一影响,难以对高温受热面进行可靠的安全性评价。本文以某600MW超临界直流锅炉为对象,研究氧化膜对常规热偏差计算的影响,分析该锅炉高温受热面的运行安全性。本文首先从烟气侧吸热偏差和蒸汽侧流量偏差这两个方面分析了热偏差形成的机理,针对末级过热器,以现有热偏差方法为基础,建立了热偏差计算模型和壁温计算模型,编制了完整的热偏差计算软件。利用该软件计算得到研究对象各管屏和同屏各管的流量分布及热偏差,由此进一步计算得到各管关键点的金属壁温以及沿管长方向的金属壁温分布,为后续分析高温受热面蒸汽侧氧化膜对热偏差计算的影响提供了基本数据。然后,论文在分析氧化膜生长机理及其危害的基础上,考虑了氧化膜生长与金属壁温之间的相互影响,确定了对象的氧化膜生长预测模型,计算得到沿管长氧化膜厚度的分布。由此,针对受热面金属的安全性分析,计算了氧化膜对流量偏差和热偏差的影响,以及对金属管壁温度的影响,并进一步从管壁金属蠕变断裂寿命角度,计算分析了高温受热面蒸汽侧氧化膜的影响。计算结果表明,蒸汽侧氧化膜的存在一方面会导致金属壁温明显升高,另一方面因其厚度分布不均匀会影响屏与屏之间以及同屏各管之间的流量偏差。前者会导致金属蠕变断裂寿命的降低,后者会减小屏间的热偏差、增大同屏各管间热偏差。因此,在采用热偏差方法对超临界和超超临界锅炉高温受热而进行安全性评价时,应该综合考虑蒸汽侧氧化膜的生长及其对金属壁温或运行寿命的影响。文中研究成果可用于进一步改进锅炉高温受热面热偏差的计算方法,也可用于锅炉运行中的高温受热面安全性分析。

关键词：锅炉末级过热器热偏差氧化膜高温蠕变断裂寿命

600MW超临界机组T23钢末级再热器管焊缝裂纹分析

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焊接技术 2011年第12期40卷 51-53页

作者：胡洁梓杨点中郑宏晔浙江省电力试验研究院材料所浙江杭州310014

某电厂600 MW超临界机组锅炉末级再热器焊缝在运行过程中发生开裂,研究了焊缝起裂位置、宏观形貌、金相组织、力学性能等特征,确定该焊缝开裂属于再热裂纹性质,并提出了相应的防范措施。

关键词：末级过热器 T23钢焊缝再热裂纹

不同给水处理工况下运行炉管的表面膜特性研究

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不同给水处理工况下运行炉管的表面膜特性研究

作者：柳森长沙理工大学

学位级别：硕士

超临界燃煤发电是我国目前电力生产的主力方式,因超临界机组大幅度提高了主蒸汽的温度和压力,给炉管管材带来了巨大的挑战。近年来,超临界锅炉过热器管尤其是末级过热器管蒸汽侧经常发生因氧化层剥落而堵塞、爆管事故,是电力生产的巨大... 详细信息

超临界燃煤发电是我国目前电力生产的主力方式,因超临界机组大幅度提高了主蒸汽的温度和压力,给炉管管材带来了巨大的挑战。近年来,超临界锅炉过热器管尤其是末级过热器管蒸汽侧经常发生因氧化层剥落而堵塞、爆管事故,是电力生产的巨大安全隐患。因此,需要全面深入研究炉管内氧化皮生长与剥落机理,为预防炉管爆管提供理论依据。本文通过现场取样,得到了超临界600MW及以上机组末级过热器管(包括3种材质,即(T91、TP347、Super304)在3种给水工况(即还原性全挥发处理(AVT(R))、氧化性全挥发处理(AVT(O))和加氧处理(OT))下不同运行时间(5000h-76000h)的实际管样,采用X射线衍射分析(XRD,X-ray diffraction)、扫描电子显微镜分析(SEM,Scanning Electron Microscope)、能谱分析(EDS,Energy Dispersive Spectrometer)、金相分析得到了管样氧化层的表面形貌、分层和厚度、以及不同部位的化学组成,由此分析、推断氧化层的形成机理和影响因素。主要研究结果如下:(1)对三种材质所有管样的SEM分析发现:在氧化皮的整个生长过程中,开始是在试样表面形成无规则的颗粒状的氧化物;随着进一步氧化,颗粒状氧化物生长成结晶状,这时结晶状氧化物之间不是很致密,有孔洞;继续氧化,结晶状氧化物横向生长,在氧化皮表面生成一层致密氧化物膜层,但较薄;之后晶粒继续生长为簇状的氧化物,出现孔洞;最后随晶粒横向长大孔洞消失,氧化层不断增厚,最终发生脱落。(2)所有管样的EDS分析发现首先氧化层外层主要含Fe和O;外层中Fe的含量低于基体,在氧化皮内层中Fe的含量低于基体,但外层中Fe的含量高于内层;O元素含量由外向内逐次降低,Cr、Ni的含量由外向内依次增加;在氧化层内层出现Cr的富集,三种材质的氧化皮内层Cr含量由大到小依次是Super304、TP347、T91。(3)运行时间一样,三种材质OT工况下氧化皮生成最薄,没有明显分层,AVT(R)和AVT(O)工况下氧化层有明显的分层,氧化皮厚度的大小依次为AVT(O)工况>AVT(R)工况>OT工况;当运行材质一样时,氧化皮在OT工况下最易发生脱落,在AVT(O)工况下最不容易发生脱落。(4)对比不同工况下XRD分析结果表明,氧化层为双层结构,内层是尖晶石结构的FeCrO,外层为FeO和FeO,且在OT工况下氧化膜表层最先检测到FeO。(5)给水加氧会促进氧化层外层FeO的形成,也是氧化层容易剥落的促进因素。(6)蒸汽中的溶解氧含量随锅炉在采用给水加氧处理方式后会增大,使FeO氧化成不致密的FeO,从而加快了过(再)热器管道内壁氧化皮的剥落的进程。因此,电厂水化学工况的工作人员在选择给水加氧运行方式时一定要慎重控制外加溶氧量。

关键词：超临界机组末级过热器氧化皮剥落水化学工况