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Ti-6Al-4V合金双光束激光焊接T形接头拉伸过程特征

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焊接学报 2019年第2期40卷 91-97,165页

作者：马旭颐段爱琴芦伟杨璟中国航空制造技术研究院高能束流加工技术重点实验室北京100024

采用双侧同步激光焊接的方法获得Ti-6Al-4V合金T形接头,借助红外热成像的方法,研究激光焊接T形接头拉伸过程中典型缺陷如咬边、未熔合、气孔等的影响及特征.结果表明,拉伸过程中温度的升高虽然出现在两侧蒙皮母材中,但随着变形量的增加... 详细信息

采用双侧同步激光焊接的方法获得Ti-6Al-4V合金T形接头,借助红外热成像的方法,研究激光焊接T形接头拉伸过程中典型缺陷如咬边、未熔合、气孔等的影响及特征.结果表明,拉伸过程中温度的升高虽然出现在两侧蒙皮母材中,但随着变形量的增加,接头咬边处的应力集中效应凸显,温度也在该区域出现了大幅上升,塑性变形增大,并最终在此处发生断裂.未熔合及气孔缺陷一般处于硬化区中部,不影响该区域的强化作用,温度的大幅增加仍位于蒙皮一侧母材处,最终在温度最高点处发生断裂.

关键词： Ti-6Al-4V合金双光束激光焊接红外热成像拉伸过程焊接缺陷

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TA1纯钛板材组织和拉伸过程分析

金属世界 2023年第6期 73-76页

作者：张亚峰张明玉岳旭同晓乐李峰丽胡雅歌新疆湘润新材料科技有限公司新疆哈密839000 大连交通大学连续挤压教育部工程研究中心辽宁大连116028

选取TA1纯钛板材,对其进行微观组织和拉伸实验分析。结果表明:TA1纯钛板材的组织以等轴α相为主,并有微量的晶间β相存在于等轴α相之间,X射线衍射的衍射峰均为α相,电子背散射衍射(EBSD)分析其密排六方结构的α钛的体积分数为99.2%,体... 详细信息

选取TA1纯钛板材,对其进行微观组织和拉伸实验分析。结果表明:TA1纯钛板材的组织以等轴α相为主,并有微量的晶间β相存在于等轴α相之间,X射线衍射的衍射峰均为α相,电子背散射衍射(EBSD)分析其密排六方结构的α钛的体积分数为99.2%,体心立方结构的β钛为0.8%,由极图可得,其基面织构较强,最大值达到6.85,其ND方向(板材横向)于晶粒之间的夹角较小,板材沿轧制方向(RD方向)织构较强;拉伸过程可分为3个阶段:初始阶段、强化阶段、颈缩阶段;拉伸试样的断口微观形貌主要由韧窝构成。

关键词：密排六方结构断口微观形貌轧制方向钛板材等轴α相拉伸过程体心立方结构基面织构

退火马氏体基体TRIP钢拉伸过程中的残余奥氏体转变

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钢铁 2012年第6期47卷 60-63,68页

作者：张明亚朱伏先段争涛曾周燏东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室辽宁沈阳110004

研究了冷轧退火马氏体基体TRIP钢在不同预拉伸过程中残余奥氏体向马氏体的转变。为了使残余奥氏体转变充分,试验拉伸速度设定为1mm/min。对不同变形条件下的试样进行分析,通过XRD分析残余奥氏体转变的体积分数及残余奥氏体中的碳浓度,通... 详细信息

研究了冷轧退火马氏体基体TRIP钢在不同预拉伸过程中残余奥氏体向马氏体的转变。为了使残余奥氏体转变充分,试验拉伸速度设定为1mm/min。对不同变形条件下的试样进行分析,通过XRD分析残余奥氏体转变的体积分数及残余奥氏体中的碳浓度,通过SEM观察拉伸断裂后的断口形貌。分析发现:残余奥氏体转变过程与应力-应变有十分密切的关系,在变形的初始阶段和试样断裂之前,残余奥氏体的转变率较均匀变形阶段要小很多;在均匀变形阶段,即在出现颈缩之前,残余奥氏体发生稳定的马氏体相变,其转变率达到最大值,此时可以有效地提高均匀伸长率;在出现颈缩之后,残余奥氏体继续发生马氏体转变,但其转变率要较均匀转变时稍低。在整个变形过程中,残余奥氏体中的碳浓度呈线性增加。在变形的始末,虽然是应力-应变的最大梯度,但奥氏体的转变率并不是最高,反而为最低。

关键词：退火马氏体基体残余奥氏体转变拉伸过程

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塑料土工格栅拉伸过程的试验研究

工程塑料应用 2004年第8期32卷 47-50页

作者：郭奕崇闫宝瑞信春玲李庆春北京化工大学北京100029

通过试验研究了塑料土工格栅的拉伸过程 ,总结了结晶聚合物土工格栅试样拉伸的一般规律 ,根据聚合物拉伸理论解释了试验现象 ,并探讨了塑料土工格栅连续稳定拉伸的条件。试验表明 ,塑料土工格栅试样的各成肋部分沿纵向被依次拉伸伸长是... 详细信息

通过试验研究了塑料土工格栅的拉伸过程 ,总结了结晶聚合物土工格栅试样拉伸的一般规律 ,根据聚合物拉伸理论解释了试验现象 ,并探讨了塑料土工格栅连续稳定拉伸的条件。试验表明 ,塑料土工格栅试样的各成肋部分沿纵向被依次拉伸伸长是连续生产的基础 ;可由材料的应力 -应变关系初步判定塑料土工格栅试样拉伸的连续性 ,这对新型塑料土工格栅材料、工艺的研发 ,缩短试验周期是有利的。

关键词：塑料土工格栅拉伸过程应力应变结晶聚合物土木工程

Q245R钢拉伸过程屈服载荷的声学测试实验研究

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实验力学 2019年第4期34卷 644-650页

作者：张颖吴昊刘延雷王兵东北石油大学大庆163318 杭州市特种设备检测院杭州310003

屈服载荷是评判塑性金属材料由弹性变形转化为塑性损伤的重要指标,由于材料内部组织发生塑性变形的不同时性和不均匀性,导致无法在材料损伤的早期确定屈服载荷值,影响材料损伤评价的准确性。本文采用声发射和非线性超声技术,对Q245R钢... 详细信息

屈服载荷是评判塑性金属材料由弹性变形转化为塑性损伤的重要指标,由于材料内部组织发生塑性变形的不同时性和不均匀性,导致无法在材料损伤的早期确定屈服载荷值,影响材料损伤评价的准确性。本文采用声发射和非线性超声技术,对Q245R钢双边“V”型缺口试件的单轴拉伸过程进行在线测试,分别得到声发射测试条件下的屈服载荷值FAs和非线性超声测试条件下的屈服载荷值Fβs通过与试件名义屈服载荷值F,间的比较得到FAs

关键词：屈服载荷声发射非线性超声 Q245R钢拉伸过程

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热塑性复合材料薄板拉伸过程有限元模拟

纺织学报 2007年第11期28卷 45-47,51页

作者：刘丽妍黄故王瑞天津工业大学纺织学院天津300160

为更好了解复合材料制件拉伸时的受力薄弱环节以及各点的受力情况,为构件性能评价及预测提供理论参考,利用有限元分析方法对热塑性复合材料薄板的拉伸过程进行计算机模拟。由于板材厚度较小,将拉伸问题近似成二维。建立模型后通过单元... 详细信息

为更好了解复合材料制件拉伸时的受力薄弱环节以及各点的受力情况,为构件性能评价及预测提供理论参考,利用有限元分析方法对热塑性复合材料薄板的拉伸过程进行计算机模拟。由于板材厚度较小,将拉伸问题近似成二维。建立模型后通过单元网格划分,对各节点的受力情况进行分析和计算,得到单元各节点的应力值以及模型受力云图。通过最大应力值点以及模型受力云图与实际拉伸试样变形情况的比较,结果表明,模型应力集中区域与试样实际断裂区域相吻合。

关键词：有限元分析复合薄板拉伸过程模拟

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力磁效应下螺栓拉伸过程中磁信号检测试验

中国安全生产科学技术 2019年第5期15卷 74-79页

作者：杨思齐樊建春张来斌王彦然李盼盼中国石油大学(北京)安全与海洋工程学院北京102249

为探究高压设备在承压过程中法兰连接处螺栓受应力情况,基于力磁耦合效应,结合对螺栓拉伸过程中应力分布的有限元仿真,对螺栓进行了轴向拉伸过程中的应力检测,探究了螺纹连接不同位置的磁信号在拉伸过程的变化。试验结果表明:螺母前几... 详细信息

为探究高压设备在承压过程中法兰连接处螺栓受应力情况,基于力磁耦合效应,结合对螺栓拉伸过程中应力分布的有限元仿真,对螺栓进行了轴向拉伸过程中的应力检测,探究了螺纹连接不同位置的磁信号在拉伸过程的变化。试验结果表明:螺母前几扣处应力较大,后几扣处几乎没有应力集中;对螺栓六角头进行磁信号检测,发现六角头处应力集中不明显;对比42CrMo及35CrMo材料试样在相同拉伸及卸载载荷情况下的磁信号,反映了不同材料应力增大均可促进其磁信号发生变化;通过检测螺母有无铁磁性时螺栓拉伸过程中的磁信号,发现螺母所受压应力对磁信号变化影响较大。结果对工程应用磁信号检测金属法兰密封性具有指导性作用。

关键词：螺栓力磁耦合拉伸过程磁信号有限元模拟

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滑动式拉线机拉伸过程中的断线分析

电线电缆 2001年第3期 45-46,44页

作者：张咏生武汉冶炼厂湖北武汉430011

主要对滑动式拉线机在拉伸过程中的机理进行分析 ,指出了滑动式拉伸机的拉伸机理 ,以及配模、润滑剂、设备和操作与拉伸过程断线的关系 ,以减少导线拉伸过程中的断线率。

关键词：滑动式拉线机拉伸过程断线分析

聚偏氟乙烯硬弹性膜制备、热处理及拉伸过程研究

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聚偏氟乙烯硬弹性膜制备、热处理及拉伸过程研究

作者：徐运祺广东工业大学

学位级别：硕士

本论文主要通过熔融挤出-流延的方法制备了聚偏氟乙烯（PVDF）薄膜试样,其中包括硬弹性膜和普通流延膜,并采用扫描电子显微镜（SEM）、差示扫描量热仪（DSC）、X射线衍射仪（XRD）和红外光谱仪（FTIR）等测试手段对其进行表征。研究了... 详细信息

本论文主要通过熔融挤出-流延的方法制备了聚偏氟乙烯（PVDF）薄膜试样,其中包括硬弹性膜和普通流延膜,并采用扫描电子显微镜（SEM）、差示扫描量热仪（DSC）、X射线衍射仪（XRD）和红外光谱仪（FTIR）等测试手段对其进行表征。研究了口模温度、流延辊温度和速度等工艺参数对试样应力-应变曲线和弹性回复率等力学性能的影响,以及各种PVDF试样的微观结构。文中还进一步探讨了,退火热处理对PVDF薄膜力学性能和微观结构的影响,并得出最优的退火热处理工艺。最后,文中还研究了拉伸速率和温度对PVDF试样应力-应变曲线的影响,以及其在拉伸过程中微观结构的变化。研究结果表明： 1、口模温度、流延辊温度和速度等生产工艺参数对制备的PVDF挤出流延膜影响极大,直接决定了其内部结构和宏观性能。适中的口模温度（205℃-235℃）、流延辊温度（70℃-115℃）以及较高的流延辊速度（大于12rpm）均有利于制备高弹性回复率呈现出一定硬弹性的PVDF薄膜试样。 2、不同力学性能的PVDF薄膜试样,其微观结构也截然不同。其中,A试样,应力-应变曲线没有明显屈服,曲线发生转折后,随应变增加,应力明显上升;B试样,应力-应变曲线没有明显屈服,曲线发生转折后,随应变增加,应力变化不明显;C试样,应力-应变曲线具有明显屈服点。对应的微观结构：A试样和B试样主要为规整性好、取向度高、并沿着垂直于挤出方向平行排列的片晶结构;而C试样主要为普通的球晶结构。XRD和FTIR测试结果表明,A、B和C试样的主要晶相均为α晶相,即熔融挤出-流延法制备的PVDF薄膜基本上以α结晶的形式存在。 3、退火热处理对PVDF薄膜应力-应变曲线和弹性回复率等力学性能影响较大。其中,退火热处理后,试样内部会发生重结晶,而原来的缺陷也会得到完善,PVDF试样的弹性回复率可以得到显著的提高。其中,A、B和C热处理试样弹性回复率的最高值分别为93.5%、81.4%和53.2%。同时,A和B试样其片晶间无定形区中的Tie分子链会形成亚稳相。综合考虑得出,A试样的最佳退火热处理工艺条件为140℃下热处理130min。 4、退火热处理对PVDF试样的晶型和微观形貌影响不大。其中,A、B和C热处理试样的主要晶相仍然为退火前的α晶相;而A和B热处理试样仍然为原有的片晶结构,C热处理试样则为球晶结构。但是,退火热处理后,A和B试样片晶的厚度有所增加,而取向度有所提高;同样,C试样品体的尺寸也有所增加。 5、拉伸速率对PVDF薄膜试样应力-应变曲线影响不一。随着拉伸速率的增加,八试样其应力-应变曲线变化不大;B试样其应力-应变曲线上的屈服会逐渐变得更不明显,并向A类型转变;而C试样的屈服点则变得更明显。对于PVDF退火热处理膜,拉伸速率对其应力-应变曲线的形状影响不大。 6、无论是PVDF初始膜还是退火热处理膜,拉伸温度对其应力-应变曲线的形状影响不大。对于C退火热处理试样,当拉伸温度为50℃时,其应力-应变曲线上的屈服点会变得相对不明显。 7、拉伸过程中,PVDF退火热处理膜其微观结构的变化呈现多样性。A热处理试样在拉伸过程中晶相不变,仍然为α晶相;而B和C热处理试样在拉伸程度较大（80%）时,会发生α相向β相的转变。随着拉伸的进行,A和B热处理试样其原有的、由Tie分子链形成的亚稳相会被破坏,同时片晶结构会发生弯曲变形、分离甚至破坏;而C热处理试样其无定形区中,运动性良好的、卷曲的分子链在应力的作用下可以伸直并沿着拉伸方向取向排列。

关键词：聚偏氟乙烯硬弹性流延膜退火热处理片晶拉伸过程相转变