检索结果-南通市图书馆

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

大块非晶临界冷却速率的非等温转变计算模型

物理学报 2006年第4期55卷 1953-1958页

作者：王珍玉杨院生童文辉李会强胡壮麒中国科学院金属研究所沈阳110016

在非等温转变理论以及非稳态形核理论基础上提出了计算大块非晶合金连续冷却转变曲线和临界冷却速率的新模型,以用于评估合金的非晶形成能力.依据此模型对Zr基和Pd基8种合金进行了计算,计算结果与实验值符合较好.计算结果表明,影响临界... 详细信息

在非等温转变理论以及非稳态形核理论基础上提出了计算大块非晶合金连续冷却转变曲线和临界冷却速率的新模型,以用于评估合金的非晶形成能力.依据此模型对Zr基和Pd基8种合金进行了计算,计算结果与实验值符合较好.计算结果表明,影响临界冷却速率的主要因素为黏度、临界形核功和临界结晶分数.随着黏度增大,临界冷却速率降低;随临界形核功增大,临界冷却速率急剧降低;随临界结晶分数增大,临界冷却速率起初降低较快,达到一定程度后下降速率趋于缓慢.

关键词：临界冷却速率非晶形成能力大块非晶连续冷却转变曲线

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

铜基大块非晶合金临界冷却速率的计算

铸造技术 2007年第4期28卷 508-511页

作者：张秋美侯军才李福山陕西理工学院材料科学与工程学院陕西汉中723003 郑州大学材料科学与工程学院河南郑州450002

分析计算了Cu-Ti-Zr-Nb-Ni-Si六元合金系的混合焓(ΔH)、混合熵(ΔS)、体系自由能的变化(ΔG)和临界冷却速率(Rc)。结果发现,通过适当的处理,可以计算六元合金系的ΔG;用ΔG值计算出六元合金系的Rc,Rc分别随约化玻璃转变温度(Trg)、γ... 详细信息

分析计算了Cu-Ti-Zr-Nb-Ni-Si六元合金系的混合焓(ΔH)、混合熵(ΔS)、体系自由能的变化(ΔG)和临界冷却速率(Rc)。结果发现,通过适当的处理,可以计算六元合金系的ΔG;用ΔG值计算出六元合金系的Rc,Rc分别随约化玻璃转变温度(Trg)、γ和最大直径(Dmax)的增大而减小,说明此计算方法是正确的;通过线性拟合,Rc与最大直径(Dmax)的-0.73653次方是相关的,相关性显著。

关键词： Cu基大块非晶临界冷却速率非晶形成能力

高碳钢盘条马氏体形成临界冷却速率的数值模拟

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

特殊钢 2016年第6期37卷 9-12页

作者：纪元李亮陆民刚兰鹏张家泉北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

通过JMatPro软件和根据钢厂生产的70钢(/%:0.67C,0.17Si,0.50Mn,0.010P,0.010S,0.10Cr)盘条,模拟对比高碳钢盘条中C(0.65%~1.00%),Si(0.20%~0.55%),Mn(0.50%~1.45%),Cr(0.10%~0.75%),S(0.010%~0.070%),P(0.010%~0.060%)和奥氏体晶粒度级别(5.0~8.0)对马氏体形成临界冷却速率(CCR_(Mf))的影响,建立了预测高碳钢CCR_(Mf)的表达式:CCR_(Mf)/(℃·s^(-1))=4.088-9.88×[C]/%-3.58×[Si]/%-5.12×[Mn]/%-0.001×[P]/%+23.45×[S]/%-7.42×[Cr]/%+2×G_m,G_m-奥氏体晶粒度。结果表明,CCR_(Mf)随C、Mn、Si、Cr含量的增大而减小,随S含量和原奥氏体晶粒度的增大而增大,P对CCR_(Mf)几乎没有影响;C和Mn对CCR_(Mf)的影响最大;70钢马氏体临界冷却速率实测值8.51℃C/s,计算值8.79℃/s,误差为0.28℃/s。建议高碳钢连铸过程应重点控制C、Mn偏析,并在轧制过程细化奥氏体晶粒尺寸,以减少马氏体组织的形成。

关键词：高碳钢盘条马氏体临界冷却速率 JMatPro软件数值模拟

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

大块非晶临界冷却速率的非等温转变计算模型

大块非晶临界冷却速率的非等温转变计算模型

无氟CaO-AlO-TiO基高钛钢保护渣结晶行为及渣膜可视化

2005年全国计算材料、模拟与图像分析学术会议

作者：王珍玉杨院生童文辉李会强中国科学院金属研究所中国科学院金属研究所中国科学院金属研究所中国科学院金属研究所

从动力学的观点来看,合金形成非晶的关键问题,不在于材料从液态冷却时能否形成非晶,而是需要多大的临界冷却速率(RC)使液态合金冷却到非晶转变温度以下而不发生明显的结晶。与其它评估合金系大块非晶形成能力(GFA)的参数(如约化玻璃转... 详细信息

从动力学的观点来看,合金形成非晶的关键问题,不在于材料从液态冷却时能否形成非晶,而是需要多大的临界冷却速率(RC)使液态合金冷却到非晶转变温度以下而不发生明显的结晶。与其它评估合金系大块非晶形成能力(GFA)的参数(如约化玻璃转变温度 Trg、过冷液相区△Tx)相比,RC不仅有效性强而且适用范围广。研究工作者已提出多种计算RC的方法,其中最常用是Uhlmann在等温转变动力学及稳态形核长大理论基础上发展起来的由TTT曲线计算RC的方法。本文以非等温转变理论以及非稳态形核理论为基础,计算了Pd基、Mg基、Zr基几种大块非晶合金系连续冷却转变(CCT)曲线及其临界冷却速率(RC),研究了粘度、临界形核功以及冷却温度对冷却速率的影响,并将计算结果与实验结果进行了比较。根据非等温转变过程理论,在t时刻的结晶分数X(t)可由下式给出:

关键词：临界冷却速率合金系大块非晶非等温转变

来源： cnki会议评论

在线全文

cnki会议

学校读者我要写书评

暂无评论

钢铁 2024年

作者：朴占龙王雁胡桂渊朱立光张彩军王杏娟孙立根华北理工大学冶金与能源学院河北科技大学材料科学与工程学院河北省高品质钢连铸技术创新中心

高钛钢在浇铸过程中，结晶器内存在钢-渣界面反应现象，导致铸坯表面产生裂纹和缺陷，严重时甚至发生漏钢。为解决高钛钢钢-渣界面反应现象，开发出CaO-Al2O3-TiO2基高钛钢保护渣，该渣系能够抑制钢-渣界面反应的发生，但其与CaO-Al2O3... 详细信息

高钛钢在浇铸过程中，结晶器内存在钢-渣界面反应现象，导致铸坯表面产生裂纹和缺陷，严重时甚至发生漏钢。为解决高钛钢钢-渣界面反应现象，开发出CaO-Al2O3-TiO2基高钛钢保护渣，该渣系能够抑制钢-渣界面反应的发生，但其与CaO-Al2O3系保护渣主体成分都含有CaO和Al2O3，存在结晶能力强的可能，易导致润滑效果差。为此，深入探究CaO-Al2O3-TiO2基高钛钢保护渣结晶行为，并利用DHTT设备模拟结晶器内渣膜温度场而实现渣膜可视化研究，通过SEM-EDS解析渣膜矿相结构，为CaO-Al2O3-TiO2基保护渣的应用提供理论指导。研究结果表明，CaO-Al2O3-TiO2基保护渣临界冷却速率为10 ℃/s，开始结晶温度为1 350 ℃，孕育时间为345 s。高温区析出大量交错互锁的亮色条状钙钛矿晶体，低温区析出细小的钙钛矿和BaAl2O4。在结晶器弯月面至结晶器出口处，渣膜中液态渣膜逐渐减薄，结晶态渣膜逐渐增厚，但结晶器出口处仍存在液态渣膜。在结晶器内渣膜一直保持液态渣膜、结晶态渣膜、玻璃态渣膜3层稳定结构，说明在浇铸高钛钢过程中，CaO-Al2O3-TiO2基保护渣能够发挥控制传热和润滑铸坯的作用。

关键词：高钛钢临界冷却速率孕育时间渣膜结构可视化

在线全文

同方期刊数据库

学校读者我要写书评

暂无评论

球形铁基金属玻璃单分散粒子的制备及评价

无机材料学报 2012年第8期27卷 849-854页

作者：李颖董伟三浦彩子谭毅川崎亮大连理工大学材料科学与工程学院大连116024 辽宁省太阳能光伏系统重点实验室大连116024 日本东北大学大学院工学研究科材料加工系日本仙台9808579

利用脉冲小孔法在He气氛下制备出了球形粒径可控的[（Fe0.5Co0.5）0.75B0.2Si0.05]96Nb4金属玻璃单分散微粒子,这些粒子具有粒径均匀和圆球度高等优良特点.通过XRD、DSC以及TEM对所获得的粒子进行了检测分析,结果表明随着粒径尺寸的减小... 详细信息

利用脉冲小孔法在He气氛下制备出了球形粒径可控的[（Fe0.5Co0.5）0.75B0.2Si0.05]96Nb4金属玻璃单分散微粒子,这些粒子具有粒径均匀和圆球度高等优良特点.通过XRD、DSC以及TEM对所获得的粒子进行了检测分析,结果表明随着粒径尺寸的减小,微粒子的微观结构从混合相逐渐向全金属玻璃相转变,制备的粒子均为全玻璃相,临界尺寸小于645μm.通过冷却速率的计算,得到全玻璃相微粒子的临界冷却速率为800~1100 K/s,该速度与环境气氛的改变无关,并且该计算值低于同成分的大块金属玻璃合金TTT曲线的测量值.

关键词：金属玻璃微观结构脉冲小孔喷射法临界冷却速率

基于成分连续变化计算黏度的合金系临界冷速模型

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

物理学报 2007年第3期56卷 1543-1548页

作者：王珍玉杨院生童文辉李会强胡壮麒中国科学院金属研究所沈阳110016

在大块非晶临界冷却速率的非等温转变计算模型基础上提出了基于成分连续变化计算黏度的合金系临界冷速模型.依据此模型对Zr_Ni_Al_Cu四元合金的临界冷却速率进行了计算并预测了Zr66.67(NixAlyCuz)33.33合金系中容易形成非晶的成分范围.... 详细信息

在大块非晶临界冷却速率的非等温转变计算模型基础上提出了基于成分连续变化计算黏度的合金系临界冷速模型.依据此模型对Zr_Ni_Al_Cu四元合金的临界冷却速率进行了计算并预测了Zr66.67(NixAlyCuz)33.33合金系中容易形成非晶的成分范围.计算值与实验值符合得较好.计算结果表明,此合金系具有很强的非晶形成能力,特别是在靠近共晶点的中心区域,临界冷却速率小于100K/s,为容易形成非晶的成分范围.冷却过程中,在高于1000K温度区间,没有发生明显的结晶现象,而在980K至870K温度范围内,结晶分数快速增大,低于870K时不再发生明显改变.此外,分析了合金系中Al,Cu,Ni原子摩尔分数的变化对临界冷速的影响.

关键词：大块非晶黏度临界冷却速率非晶形成能力

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

铜基大块非晶合金的临界冷速与组织形貌变化

稀有金属材料与工程 2007年第2期36卷 236-240页

作者：杨英俊邢大伟孙剑飞魏思东沈军哈尔滨工业大学黑龙江哈尔滨150001 空军航空大学吉林长春130022

制备了具有良好玻璃形成能力的Cu52.5Ti30Zr11.5Ni6大块非晶合金,其临界直径达到5mm,临界冷却速率约为126.8K/s。采用Jackson-Hunt公式计算了晶化组织形成的冷却速率。当冷却速率在10K/s～120K/s时,晶化组织则出现亚稳初生相与共晶共存... 详细信息

制备了具有良好玻璃形成能力的Cu52.5Ti30Zr11.5Ni6大块非晶合金,其临界直径达到5mm,临界冷却速率约为126.8K/s。采用Jackson-Hunt公式计算了晶化组织形成的冷却速率。当冷却速率在10K/s～120K/s时,晶化组织则出现亚稳初生相与共晶共存的形态。当冷却速率低于10K/s时,亚稳初生相的析出将被逐渐抑制,使得共晶生长方式发生改变。

关键词：铜基大块非晶合金临界冷却速率共晶组织

Cu-Zr-Al-Nb块体金属玻璃的非晶形成能力和力学性能（英文）

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

稀有金属材料与工程 2015年第4期44卷 791-795页

作者：赵燕春寇生中袁小鹏李春燕于朋蒲永亮徐娇兰州理工大学省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室甘肃兰州730050 兰州理工大学温州泵阀工程研究院浙江温州325105

采用悬浮熔炼-水冷铜模吸铸法制备不同直径的Cu46Zr44Al5Nb5非晶合金,并研究其非晶形成能力和力学性能。XRD分析、DSC曲线和透射电镜的选区电子衍射花样结果表明,直径分别为3,4,6 mm的合金棒均为全非晶结构,该合金成分具有良好的玻璃形... 详细信息

采用悬浮熔炼-水冷铜模吸铸法制备不同直径的Cu46Zr44Al5Nb5非晶合金,并研究其非晶形成能力和力学性能。XRD分析、DSC曲线和透射电镜的选区电子衍射花样结果表明,直径分别为3,4,6 mm的合金棒均为全非晶结构,该合金成分具有良好的玻璃形成能力和热稳定性,其过冷液相区宽度和约化玻璃转变温度分别为52 K和0.60。由TTT曲线计算得出合金的玻璃形成临界冷却速率为3.985 K/s。不同尺寸合金棒凝固过程中的冷却速率不同,导致制得不同直径合金棒的X衍射峰强度、晶化焓和断裂强度呈现显著差异。

关键词：块体非晶合金非晶形成能力力学性能临界冷却速率