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27CrMo钢的奥氏体连续冷却转变

金属热处理 2017年第9期42卷 116-120页

作者：王学敏邓叙燕达力普石油专用管有限公司技术中心河北沧州061000 河北省石油专用管工程技术研究中心河北沧州061000

利用热膨胀仪测定了27CrMo钢不同冷却速度下的膨胀曲线,并采用切线法确定了各冷速下的相变温度,结合显微组织绘制出试验钢的CCT曲线,并在全自动热处理线上进行了钢管的淬透性试验。结果表明:1℃/s时,开始发生贝氏体(B)转变;2℃/s时,开... 详细信息

利用热膨胀仪测定了27CrMo钢不同冷却速度下的膨胀曲线,并采用切线法确定了各冷速下的相变温度,结合显微组织绘制出试验钢的CCT曲线,并在全自动热处理线上进行了钢管的淬透性试验。结果表明:1℃/s时,开始发生贝氏体(B)转变;2℃/s时,开始发生马氏体(M)转变;冷速≥30℃/s时,组织主要为板条马氏体。说明27CrMo钢具有较高的淬透性,可用于生产厚壁石油套管。

关键词： 27CrMo钢 CCT曲线冷却速度淬透性

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X52NS抗硫无缝管线钢管的开发

金属热处理 2018年第1期43卷 11-16页

作者：邓叙燕王学敏李玲霞达力普石油专用管有限公司河北沧州061000 河北省石油专用管工程技术研究中心河北沧州061000

根据API 5L标准要求设计了X52NS管线钢管的化学成分,采用热膨胀相变仪测定了试验钢种的CCT曲线,并采用＂100 t EAF→LF＋VD精炼→圆坯连铸→精密斜轧机组轧制→正火处理＂工艺流程对X52NS管线钢管进行了工业试制。结果表明：当正火温度... 详细信息

根据API 5L标准要求设计了X52NS管线钢管的化学成分,采用热膨胀相变仪测定了试验钢种的CCT曲线,并采用＂100 t EAF→LF＋VD精炼→圆坯连铸→精密斜轧机组轧制→正火处理＂工艺流程对X52NS管线钢管进行了工业试制。结果表明：当正火温度为920℃,正火冷却速度应为2~5℃/s时,X52NS管线钢管组织主要为铁素体＋珠光体,晶粒度在8.5级以上;力学性能和抗硫化氢腐蚀性能完全满足API 5L标准要求;具有良好的焊接性能和低温冲击性能,韧脆转变温度为-50℃。

关键词：抗硫管线钢管 CCT曲线正火组织性能

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高钛焊丝用钢的钢液可浇性改善

钢铁 2015年第2期50卷 32-37页

作者：邓叙燕马建超赵伟杰江苏省沙钢钢铁研究院江苏张家港215625 达力普石油专用管有限公司河北沧州061000

用扫描电镜(SEM/EDS)分析了高钛焊丝钢连铸水口结瘤物和钢液中夹杂物的形貌和组成,结果表明:结瘤物的主要组成是Ti Ox和凝钢;精炼结束后钢液中的夹杂物主要是Mn O-Al2O3-Si O2-Ti Ox、Mg O-Al2O3-Ti Ox和Ti Ox类夹杂物;钢液中大量的高... 详细信息

用扫描电镜(SEM/EDS)分析了高钛焊丝钢连铸水口结瘤物和钢液中夹杂物的形貌和组成,结果表明:结瘤物的主要组成是Ti Ox和凝钢;精炼结束后钢液中的夹杂物主要是Mn O-Al2O3-Si O2-Ti Ox、Mg O-Al2O3-Ti Ox和Ti Ox类夹杂物;钢液中大量的高熔点含钛夹杂物是导致水口结瘤的主要原因。对钢液中的Al-Ti-O平衡和钢渣间的平衡进行了热力学计算,结果表明:当w([Al])/w([Ti])<0.15时,氧优先与钛结合,反之优先与铝结合;当钢包渣中的w((Fe O))<0.05%、w((Si O2))<15%时,可避免钛被炉渣氧化。通过对冶炼工艺参数和操作过程的优化,钢液中Ti Ox的质量分数从0.002 4%降低到0.001 0%以下,钢液的可浇性得到明显改善。

关键词：焊丝钢水口结瘤热力学计算氧化钛

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ER70S-6焊丝钢LF脱氧与夹杂物控制

炼钢 2012年第2期28卷 17-19页

作者：邓叙燕马建超夏奇皇祝平江苏沙钢集团有限公司江苏省(沙钢)钢铁研究院江苏苏州215625 江苏沙钢集团有限公司宏发炼钢厂江苏苏州215625

通过热力学计算和工厂试验研究了ER70S-6钢LF精炼过程中钢水脱氧和夹杂物的控制。用扫描电镜和能谱仪(SEM/EDS)分析了钢水中夹杂物的形貌、成分和尺寸。计算结果表明:Si-Mn合金脱氧后,钢水中的溶解氧质量分数在40×10-6以上;通过控制钢... 详细信息

通过热力学计算和工厂试验研究了ER70S-6钢LF精炼过程中钢水脱氧和夹杂物的控制。用扫描电镜和能谱仪(SEM/EDS)分析了钢水中夹杂物的形貌、成分和尺寸。计算结果表明:Si-Mn合金脱氧后,钢水中的溶解氧质量分数在40×10-6以上;通过控制钢包渣的成分可将钢水中的溶解氧质量分数降到10×10-6以下。试验结果表明:在精炼过程中钢水中大于20μm的夹杂物比例从22.3%降到6.1%;精炼结束后钢水中的夹杂物主要为球形的CaO-Al2O3-SiO2-MnO-Ti2O3夹杂物,89.8%的夹杂物熔点都小于1 600℃。生产数据显示:成品中w(T.O)平均为24.5×10-6,满足下游客户的要求。

关键词：焊丝钢脱氧夹杂物控制

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高热装铁水比冶炼工艺的优化

钢铁研究学报 2013年第5期25卷 14-18页

作者：邓叙燕马建超赵伟杰曹斌金红军李森江苏省沙钢钢铁研究院江苏张家港215625 江苏沙钢集团有限公司润忠炼钢厂江苏张家港215625

针对电弧炉炼钢过程中石灰消耗较高、炉渣中FeO含量过高的问题,研究了温度、炉渣成分、渣量、流渣时机对脱磷的影响以及终点碳含量、炉渣的碱度、吹氧强度对终点渣中FeO含量的影响,并对吹氧制度、造渣制度进行了优化。工业应用表明:石... 详细信息

针对电弧炉炼钢过程中石灰消耗较高、炉渣中FeO含量过高的问题,研究了温度、炉渣成分、渣量、流渣时机对脱磷的影响以及终点碳含量、炉渣的碱度、吹氧强度对终点渣中FeO含量的影响,并对吹氧制度、造渣制度进行了优化。工业应用表明:石灰的消耗从每吨铁34.3kg降到25.2kg,氧气的消耗从每吨铁48.2m3降到42.5m3,终渣中w(FeO)从33.4%降到25.1%,终点w[C]从0.07%提高到0.15%。

关键词：电弧炉高热装铁水比脱磷渣中FeO含量

Φ168.3 mm×7.92 mm X70QS抗硫无缝钢管的生产实践

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特殊钢 2018年第4期39卷 43-47页

作者：王学敏邓叙燕冯莹达力普石油专用管有限公司技术中心沧州061000 河北省石油专用管工程技术研究中心沧州061000

根据API5L标准要求设计了X70QS无缝钢管的化学成分,采用热膨胀相变仪测定了试样钢种的CCT曲线,结果表明,当冷速达到20℃/s时,组织中珠光体消失,贝氏体含量较多,合适的淬火冷却速度应选择20℃/s以上。采用"100 t EAF→LF+VD精炼→圆坯连... 详细信息

根据API5L标准要求设计了X70QS无缝钢管的化学成分,采用热膨胀相变仪测定了试样钢种的CCT曲线,结果表明,当冷速达到20℃/s时,组织中珠光体消失,贝氏体含量较多,合适的淬火冷却速度应选择20℃/s以上。采用"100 t EAF→LF+VD精炼→圆坯连铸→精密斜轧机组轧制→调质热处理"工艺流程对X70QS无缝钢管进行生产。生产过程中有效控制了S含量、非金属夹杂物、铸坯偏析,解决了穿轧粘钢的问题。结果表明,X70QS无缝钢管的金相组织主要为铁素体+回火贝氏体,晶粒度在8.5级以上,各类夹杂物的总和≤2级;力学性能和抗硫化氢腐蚀性能完全满足API 5L的标准要求;-60℃时未达到材料韧脆转变温度。

关键词：抗硫化氢无缝钢管X70QS 化学成分设计关键生产技术

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X52抗硫管线钢冶炼工艺优化

炼钢 2017年第2期33卷 57-62页

作者：邓叙燕胡楚江冯传宁达力普石油专用管有限公司河北沧州061000 河北省石油专用管工程技术研究中心河北沧州061000

抗硫管线钢生产过程中存在碳、硫、磷元素控制困难,钢铁料消耗高等问题,结合生产数据和热力学计算对其原因进行了分析,并从电弧炉熔炼、合金化、电弧炉出钢预精炼、LF精炼渣系和渣料加入制度等方面提出了改善措施。采用优化的工艺后,电... 详细信息

抗硫管线钢生产过程中存在碳、硫、磷元素控制困难,钢铁料消耗高等问题,结合生产数据和热力学计算对其原因进行了分析,并从电弧炉熔炼、合金化、电弧炉出钢预精炼、LF精炼渣系和渣料加入制度等方面提出了改善措施。采用优化的工艺后,电弧炉出钢过程增磷质量分数从32.3×10^(-6)降低至6.6×10^(-6);增碳质量分数从0.038%降低至0.011%;脱硫率从27.0%提高到44.1%,LF精炼过程的脱硫率从84.1%提高到89.5%;钢铁料消耗从1 130kg/t降为1 070kg/t,石灰消耗从85.4kg/t降为33.1kg/t,铝锭消耗从2.6kg/t降为2.1kg/t,氧气消耗从35.1m3/t降为24.4 m3/t,电耗从445.8kWh/t降为422.1kWh/t,生产成本显著降低;LF精炼出站钢液的洁净度明显提高,显微夹杂物面积比降低了29.3%。

关键词：抗硫管线钢冶炼工艺精炼渣钢铁料消耗夹杂物

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低碳冷镦钢LF精炼渣的优化

炼钢 2012年第4期28卷 13-15,19页

作者：邓叙燕苏笃星马建超金红军冯健江苏沙钢集团有限公司江苏省(沙钢)钢铁研究院江苏苏州215625 润忠炼钢厂江苏苏州215625

通过工业试验对低碳冷镦钢的LF精炼渣成分进行了优化。试验结果表明:适合于冶炼低碳冷镦钢的精炼渣成分为w(CaO)=50%～55%、w(Al2O3)=30%～35%、w(CaF2)=5%～10%、w(SiO2)<5%、w(MgO)<5%、w(FeO)<1%;LF精炼过程可将钢水中w(S)从389×10-6降到50×10-6,w(T.O)从54.0×10-6降到21.1×10-6。当钢水中w(S)<50×10-6,钙处理后夹杂物中平均w(S)<1.9%。将优化后的工艺应用于低碳冷镦钢的批量生产后,精炼渣料消耗降低了6.5 kg/t,吨钢成本降低了10元以上。

关键词：冷镦钢 LF精炼渣脱硫夹杂物

脱氧制度对H08C焊丝钢连铸水口结瘤的影响

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炼钢 2014年第6期30卷 42-45,53页

作者：邓叙燕马建超赵伟杰江苏省(沙钢)钢铁研究院江苏张家港215625 达力普石油专用管有限公司河北沧州061000

采用两种脱氧制度试制了H08C焊丝钢,方案1为先采用硅、锰预脱氧,再用钛进行终脱氧;方案2为先采用铝深脱氧,再进行钛合金化。用扫描电镜(SEM/EDS)分析了不同脱氧制度下钢液中夹杂物的形貌、成分以及连铸水口结瘤物的组成,采用电解的方法... 详细信息

采用两种脱氧制度试制了H08C焊丝钢,方案1为先采用硅、锰预脱氧,再用钛进行终脱氧;方案2为先采用铝深脱氧,再进行钛合金化。用扫描电镜(SEM/EDS)分析了不同脱氧制度下钢液中夹杂物的形貌、成分以及连铸水口结瘤物的组成,采用电解的方法提取了钢中夹杂物并进行了定量分析。结果表明:精炼结束后,两种脱氧制度钢液中夹杂物的类型相同,都为MnO-Al2O3-SiO2-TiOx、MgO-Al2O3-TiOx夹杂物,方案1钢液中w(TiOx)=0.003 3%,方案2钢液中w(TiOx)=0.000 8%;两种方案结瘤物中的非金属相组成与钢液中的夹杂物成分相同,但方案1的结瘤物中含有较多的金属相,而方案2基本不含金属相。采用方案2的脱氧制度有利于改善连铸过程中水口的结瘤问题。

关键词：焊丝钢脱氧水口结瘤夹杂物