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热绝缘剂在碳化钨堆焊中的应用研究

中国机械工程 2002年第21期13卷 1883-1885页

作者：刁淑生储少军李永林梁东图钢铁研究总院北京科技大学冶金学院

根据热绝缘剂在碳化钨堆焊中的应用原理 ,进行了含热绝缘剂的管装铸造碳化钨焊条的 TIG电弧堆焊试验。堆焊层试样的金相和电镜分析结果表明 ,采用 2号热绝缘剂堆焊 ,可使堆焊层中碳化钨硬质相颗粒的面积分数 Ac由原来的 5 %～ 8%提高到 ... 详细信息

根据热绝缘剂在碳化钨堆焊中的应用原理 ,进行了含热绝缘剂的管装铸造碳化钨焊条的 TIG电弧堆焊试验。堆焊层试样的金相和电镜分析结果表明 ,采用 2号热绝缘剂堆焊 ,可使堆焊层中碳化钨硬质相颗粒的面积分数 Ac由原来的 5 %～ 8%提高到 2 1 %～ 2 9% ,碳化钨的熔损有明显降低 ,堆焊层洛氏硬度达到 HRC6 7以上。堆焊层线性磨损量 Δl与碳化钨颗粒面积分数 Ac的关系为 Δl=0 .0 2 2 9- 5 .5 4× 1 0 - 2 Ac。初步说明热绝缘剂在碳化钨复合合金耐磨堆焊技术中的使用效果。

关键词：碳化钨堆焊热绝缘剂耐磨性

奥氏体不锈钢焊缝金属氢致滞后断裂门槛值的研究

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金属学报 2001年第3期37卷 296-300页

作者：潘川李正邦梁东图田志凌褚武扬乔利杰钢铁研究总院焊接研究室北京100081 北京科技大学材料物理系北京100083

３０８Ｌ和３４７Ｌ奥氏体不锈钢焊缝金属能发生氢致滞后断裂，而且比３０４Ｌ母材更敏感．用单边缺口试样动态充氢测出的氢致滞后断裂门槛应力强度因子ＫＩＨ随可扩散氢浓度ｃ０的对数而线性下降，即ＫＩＨ＝８５．２－１０．７... 详细信息

３０８Ｌ和３４７Ｌ奥氏体不锈钢焊缝金属能发生氢致滞后断裂，而且比３０４Ｌ母材更敏感．用单边缺口试样动态充氢测出的氢致滞后断裂门槛应力强度因子ＫＩＨ随可扩散氢浓度ｃ０的对数而线性下降，即ＫＩＨ＝８５．２－１０．７ｌｎｃ０（３０８Ｌ），ＫＩＨ＝７６．１－９．３ｌｎｃ０（３４７Ｌ），ＫＩＨ＝９１．７－１０．１ｌｎｃ０（３０４Ｌ）．三种材料氢致滞后断口形貌与ＫＩ以及ｃ０有关，当ＫＩ较高或ｃ０较小时是韧窝断口，当ＫＩ较低或ｃ０较高时是脆性断口．

关键词：奥氏体不锈钢焊缝金属氢致滞后断裂门槛值应力强度因子

核电设备用20MnHR钢配套埋弧焊焊接材料——烧结型低氢高碱度高韧性105HR焊剂

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钢铁研究学报 1998年第5期10卷 71-74页

作者：潘川田志凌梁东图孙永令靳飞冶金部钢铁研究总院

对烧结焊剂中各主要组分对其性能的影响进行了研究和探讨，研制出一种低氢、高碱度、高韧性ＣａＯ－ＣａＦ２－ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３渣系的１０５ＨＲ烧结焊剂。该焊剂配合Ｈ０８ＭｎＮｉＭｏＡ焊丝所得焊接接头各项性能优良。

关键词：烧结焊剂韧性埋弧焊核电设备焊接

２1／4Cr—1Mo钢焊缝金属回火脆性的研究

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首钢科技 1989年第1期 17-21,27页

作者：梁东图

高炉料钟、料斗表面强化工艺及材料的研究进展

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焊接技术 2000年第4期29卷 41-43页

作者：刁淑生梁东图储少军李永林北京钢铁研究总院八室北京100081 北京科技大学冶金学院北京100083

总结了30年来国内外有关高炉料钟、料斗表面强化工艺和技术的研究工作，根据料钟、料斗磨损类型和失效原因，着重分析讨论了不同堆焊材料和相应堆焊工艺的生产应用效果，认为药芯焊丝、焊带自动电弧堆焊硬质合金是大幅度提高料钟、料斗... 详细信息

总结了30年来国内外有关高炉料钟、料斗表面强化工艺和技术的研究工作，根据料钟、料斗磨损类型和失效原因，着重分析讨论了不同堆焊材料和相应堆焊工艺的生产应用效果，认为药芯焊丝、焊带自动电弧堆焊硬质合金是大幅度提高料钟、料斗使用寿命的一项技术措施。

关键词：高炉料钟料斗耐磨材料堆焊表面强化

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奥氏体不锈钢焊缝金属的氢致马氏体相变

焊接学报 2002年第2期23卷 83-88页

作者：潘川李正邦田志凌梁东图乔利杰褚武扬钢铁研究总院安泰股份有限公司北京100081 北京科技大学材料物理系北京100083

用X射线衍射的方法 ,研究了充氢以及随后的时效过程中氢致奥氏体不锈钢焊缝金属 (30 8L和 347L)的马氏体相变和晶体结构的变化规律。结果表明 ,充氢能造成奥氏体点阵的膨胀和畸变。氢引起的奥氏体不锈钢焊缝金属的晶格畸变分别为 2 .7%(... 详细信息

用X射线衍射的方法 ,研究了充氢以及随后的时效过程中氢致奥氏体不锈钢焊缝金属 (30 8L和 347L)的马氏体相变和晶体结构的变化规律。结果表明 ,充氢能造成奥氏体点阵的膨胀和畸变。氢引起的奥氏体不锈钢焊缝金属的晶格畸变分别为 2 .7%(30 8L)和 2 .9% (347L) ,明显大于奥氏体不锈钢基体所产生的晶格畸变 1.2 % (30 4L)。充氢过程中 ,奥氏体不锈钢焊缝金属能发生ε马氏体相变。并且在随后的时效过程中 ,一部分ε马氏体转变为α′马氏体。即相变的顺序是γ→ε→α′。充氢后以及随后的时效过程中ε +α′马氏体的总量大体保持不变 ,时效 2 4h后 ,ε和α′马氏体的相对含量达到稳定。

关键词：奥氏体不锈钢焊缝金属氢致马氏体相变

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铁合金在焊接材料中的应用现状及趋势

铁合金 2002年第2期33卷 46-48页

作者：刁淑生梁东图北京钢铁研究总院北京100081

简要介绍了焊接材料使用的铁合金种类与质量要求。根据焊接冶金过程的特点,认为“纯净化”、“特色化”和表面改性处理技术的发展是焊接材料应用铁合金新产品开发的重要内容。

关键词：铁合金焊接材料应用现状发展趋势

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氢和氢致马氏体导致不锈钢氢脆的定量研究

中国科学（E辑） 2002年第3期32卷 343-349页

作者：潘川李正邦田志凌梁东图褚武扬宿彦京乔利杰北京钢铁研究总院北京100081 北京科技大学材料物理系北京100083

对原子氢和氢致马氏体在奥氏体不锈钢氢脆中的作用进行了定量研究.结果表明,当氢浓度C0大于临界值（30×10-6）后就会出现氢致马氏体（ε+α＇）,它随C0升高而升高,即 M（ε+α＇）=62-82.5exp（-C0/102）,氢致马氏体引起的塑性损失Iδ... 详细信息

对原子氢和氢致马氏体在奥氏体不锈钢氢脆中的作用进行了定量研究.结果表明,当氢浓度C0大于临界值（30×10-6）后就会出现氢致马氏体（ε+α＇）,它随C0升高而升高,即 M（ε+α＇）=62-82.5exp（-C0/102）,氢致马氏体引起的塑性损失Iδ（M）随马氏体含量线性升高,即Iδ（M）=0.45 M=27.9-37.1exp（-C0/102）.动态充氢引起的塑性损失Iδ减去充氢除气试样的塑性损失就是原子氢引起的塑性损失Iδ（H）,它随C0升高而升高,但当C0>100×10-6后,Iδ（H）趋于稳定值,即Iδ（H）max=40％.随应变速率ε升高,Iδ（H）逐渐下降至零,即Iδ（H）=-21.9-9.91gε.氢致滞后断裂只和原子氢有关,其门槛应力强度因子为KIH=91.7-10.11nC0.其断口形貌和KI以及C0有关,当KI高或C0低为韧断,KI低或C0高则为脆断.韧断和脆断的分界线方程为KI-54+exp（-C0/153）=0.

关键词：氢致马氏体定量研究氢脆氢致开裂奥氏体不锈钢塑性损失韧断脆断

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石鋼轉爐車間的化鉄爐生产

钢铁 1959年第9期 330-334页

作者：梁东图崔洪林冶金工业部钢铁研究院

改善转爐車間化铁爐的工作情况,克服鉄水温度低;铁水中矽、錳損失;故障多,寿命不长的缺陷,从而改善转爐的操作条件,是当前提高转爐生产的一項重大任务。本文是将石钢转爐車間化铁爐生产的经驗及作者在参与这个工作的体会总结出来,供大... 详细信息

改善转爐車間化铁爐的工作情况,克服鉄水温度低;铁水中矽、錳損失;故障多,寿命不长的缺陷,从而改善转爐的操作条件,是当前提高转爐生产的一項重大任务。本文是将石钢转爐車間化铁爐生产的经驗及作者在参与这个工作的体会总结出来,供大家参考。

关键词：风压生产率停风冷却效果风眼水箱大风口跑火