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中国南方构造形变对油气藏的控制作用

石油与天然气地质 2002年第1期23卷 19-25页

作者：赵宗举朱琰李大成俞广杨树峰陈汉林杭州石油地质研究所浙江杭州310023 浙江大学地球科学系浙江杭州310027

在中国南方 ,加里东、海西及印支期构造形变主要形成“大隆大坳”构造格局 ,对油气藏主要起建设作用 ;燕山期构造形变对齐岳山断裂以西的四川盆地以外的南方广大地区产生了强烈冲断、褶皱及抬升剥蚀 ,对油气藏主要起破坏作用 ;喜玛拉雅... 详细信息

在中国南方 ,加里东、海西及印支期构造形变主要形成“大隆大坳”构造格局 ,对油气藏主要起建设作用 ;燕山期构造形变对齐岳山断裂以西的四川盆地以外的南方广大地区产生了强烈冲断、褶皱及抬升剥蚀 ,对油气藏主要起破坏作用 ;喜玛拉雅期构造形变波及整个南方 ,控制了现今原生、次生及再生烃油气藏的最终形成及分布。南方下第三系断陷为原生油气藏的有利勘探区 ,苏北及江汉盆地等仍有较大勘探潜力 ;南方中、古生界油气勘探应主要考虑次生油气藏及再生烃油气藏 ,上扬子地区主要考虑次生气藏的勘探 ,中。

关键词：构造形变原生油气藏次生油气藏再生烃油气藏古后界油气勘探方向中国南方

35MnVS非调质钢针状铁素体形核原位观察

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重型机械 2023年第4期 78-83页

作者：郭皓樊晨康孙旭兵杨树峰刘威太原科技大学重型机械教育部工程研究中心山西太原030024 北京科技大学冶金与生态学院北京100083

非调质钢生产过程中由于省去了淬火、回火等热处理工序,符合倡导的高效节能钢的发展要求。然而,非调质钢产品仍会出现铁素体晶粒粗大等问题,导致组织和性能不均匀,严重影响其使用寿命。本研究利用高温激光共聚焦显微镜,采用样品表面熔... 详细信息

非调质钢生产过程中由于省去了淬火、回火等热处理工序,符合倡导的高效节能钢的发展要求。然而,非调质钢产品仍会出现铁素体晶粒粗大等问题,导致组织和性能不均匀,严重影响其使用寿命。本研究利用高温激光共聚焦显微镜,采用样品表面熔化的方法,研究非调质钢中微观组织的演变过程及铁素体形核规律,以及铁素体异质形核的特点。结果表明:非调质试样钢凝固过程相的转变阶段主要分为:1480℃时液相开始向奥氏体转变,1420℃到1400℃为TiN-MnS夹杂物的形核析出温度区间,780℃为α-Fe相的开始形核温度;原位观察实验中,当样品温度下降到1420℃左右时,钢中开始析出尺寸细小的Al 2O 3-MgO夹杂物,而试样冷却至室温时,试验钢中的夹杂物主要成分为TiN-MnS;热力学计算结果表明,在785℃时奥氏体开始向铁素体发生转变,α-Fe含量不断增多,并在690℃时达到最大值,和原位观察实验结果基本一致。本研究对理解氧化物冶金过程,及进一步改进该工艺和应用效果,均具有重要意义。

关键词：非调质钢非金属夹杂物原位观察针状铁素体

碲处理控制Y15易切削钢中MnS夹杂物形貌

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钢铁 2017年第9期52卷 27-33,41页

作者：张硕杨树峰李京社王林珠北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

为了研究碲对钢中MnS夹杂物形貌的影响,针对Y15高硫易切削钢,利用SEM-EDS扫面电镜,结合FactSage热力学计算,分析了不同碲质量分数对钢中MnS夹杂物形貌、尺寸、长宽比的影响,同时探讨了稀散金属碲对MnS夹杂物形貌控制的机理。研究结果表... 详细信息

为了研究碲对钢中MnS夹杂物形貌的影响,针对Y15高硫易切削钢,利用SEM-EDS扫面电镜,结合FactSage热力学计算,分析了不同碲质量分数对钢中MnS夹杂物形貌、尺寸、长宽比的影响,同时探讨了稀散金属碲对MnS夹杂物形貌控制的机理。研究结果表明,钢液中加碲后,在MnS夹杂物的外环形成了碲、锰、铁的复合相。钢中加碲后MnS夹杂物的形貌和分布大幅度改变,当碲硫比为0.05时,链状MnS夹杂物大幅度减少,球状MnS夹杂物数量增加;当碲硫比增加到0.2时,链状MnS夹杂物基本消失;当碲硫比增加到0.5时,MnS夹杂物形貌的变化不再明显。钢中加碲显著降低了MnS夹杂物的长宽比,控制MnS夹杂物长宽比最合适的碲硫比为0.2。FactSage计算结果表明,MnTe的生成温度为1900℃,在MnS的析出温度下,MnTe是作为液态夹杂物存在的。在凝固过程中,MnTe和MnS发生固溶现象,由于MnTe为液态,两者形成的固溶体会趋于球形生长。

关键词：碲处理 MnS夹杂物 Y15易切削钢 MnTe

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减速器箱体模态分析与试验验证

机械传动 2014年第8期38卷 121-124页

作者：付晓莉杨树峰陈涛中原工学院机电学院河南郑州450007

建立了减速器箱体有限元模型,提取了箱体低阶固有频率及相应振型。根据试验模态理论,对减速器箱体进行了脉冲锤击法模态试验,采用多输入多输出(MIMO)时域模态方法对减速器箱体进行模态分析,通过对采集数据分析处理,求得传递函数;采用ER... 详细信息

建立了减速器箱体有限元模型,提取了箱体低阶固有频率及相应振型。根据试验模态理论,对减速器箱体进行了脉冲锤击法模态试验,采用多输入多输出(MIMO)时域模态方法对减速器箱体进行模态分析,通过对采集数据分析处理,求得传递函数;采用ERA模态识别法,确定减速器箱体低阶固有频率及振型。通过对比数据表明,所选低阶固有频率振型基本一致,频率误差在5%范围内,相互证明了理论模型与试验方法的正确性,为研究箱体动态结构特性分析提供了理论依据和试验支撑。

关键词：减速器箱体脉冲锤击法模态试验 ERA模态识别法

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硫化物夹杂对钢点蚀行为的影响

金属热处理 2016年第9期41卷 62-65页

作者：张弛张双杰冯捷杨树峰代永娟河北科技大学材料科学与工程学院河北石家庄050018 北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

通过控制冷却速率在钢中得到3种不同尺寸和分布的硫化物夹杂,采用在3%Na Cl溶液中的极化实验比较点蚀诱发敏感性,并观察腐蚀后的形貌。结果表明:随着冷却速率增加,硫化物夹杂尺寸降低,聚集型硫化物增多;随硫化物夹杂平均尺寸减小,点蚀... 详细信息

通过控制冷却速率在钢中得到3种不同尺寸和分布的硫化物夹杂,采用在3%Na Cl溶液中的极化实验比较点蚀诱发敏感性,并观察腐蚀后的形貌。结果表明:随着冷却速率增加,硫化物夹杂尺寸降低,聚集型硫化物增多;随硫化物夹杂平均尺寸减小,点蚀电位和极化电阻均先升高后降低;随着聚集型硫化物的增多,硫化物夹杂在分布上的关联性加大,夹杂物引起的蚀孔关联起来形成更大的蚀孔,使钢的点蚀敏感性升高。

关键词：硫化物夹杂尺寸分布点蚀

BOF-LF-CC工艺生产50CrVA弹簧钢洁净度研究

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工程科学学报 2016年第S1期38卷 187-194页

作者：王勇唐海燕吴拓李京社杨树峰北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产50Cr VA弹簧钢进行全流程连续取样,综合分析了冶炼过程中总氧(T.O.)、N含量变化,非金属夹杂物的衍变规律,以及铸坯中大型夹杂物的特征.结果表明,LF精炼前T.O.和N的平均含量分别为106×10^(-6)和13×10... 详细信息

通过对国内某钢厂BOF-LF-CC工艺生产50Cr VA弹簧钢进行全流程连续取样,综合分析了冶炼过程中总氧(T.O.)、N含量变化,非金属夹杂物的衍变规律,以及铸坯中大型夹杂物的特征.结果表明,LF精炼前T.O.和N的平均含量分别为106×10^(-6)和13×10^(-6),铸坯中分别为15×10^(-6)和39×10^(-6),LF过程脱氧效果明显;运输和浇注过程存在较明显的二次氧化现象,需要加强大包到中间包的保护浇注;铸坯中夹杂物主要为CaOAl_2O_3-MgO和CaOAl_2O_3-SiO_2复合氧化物夹杂,其中Al_2O_3含量(质量分数)较高,达到60%~70%,未得到低熔点夹杂物,可通过适当提高精炼渣碱度,或喂入适量钙线促使夹杂物充分转变为成分更加均匀的低熔点夹杂物;大型夹杂物以CaO和CaOAl_2O_3-SiO_2-(MgO)球状氧化物为主,还存在一定比例的纯Al_2O_3夹杂物,需要延长钢包弱搅拌时间使夹杂物充分上浮.

关键词： 50CrVA弹簧钢洁净度非金属夹杂物 BOF-LF-CC工艺

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水下岩石开挖爆破技术

水利水电技术 1998年第12期29卷 36-38页

作者：何有明展玉山田桂英杨树峰辽宁省水利水电工程局辽阳市111000

GCr15轴承钢EAF-LF-VD-CC流程非金属夹杂物的演变

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钢铁 2020年第2期55卷 48-55页

作者：王康刘剑辉杨树峰李京社北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 钢铁研究总院先进钢铁流程及材料国家重点实验室北京100081

为研究GCr15轴承钢中非金属夹杂物的演变,对某钢厂EAF-LF-VD-CC流程生产的GCr15轴承钢进行全流程取样,利用可进行大面积自动检测分析的ASPEX扫描电镜结合普通扫描电镜(SEM-EDS),系统分析了各工序中夹杂物的演变行为。结果表明,GCr15轴... 详细信息

为研究GCr15轴承钢中非金属夹杂物的演变,对某钢厂EAF-LF-VD-CC流程生产的GCr15轴承钢进行全流程取样,利用可进行大面积自动检测分析的ASPEX扫描电镜结合普通扫描电镜(SEM-EDS),系统分析了各工序中夹杂物的演变行为。结果表明,GCr15轴承钢精炼过程中夹杂物主要类型为MgO-Al2O3-CaO类复合夹杂物与MnS,少量SiO2-Al2O3,90%以上夹杂物尺寸为1~8μm。随着精炼的进行,夹杂物数量逐渐减少,在VD软吹阶段后期夹杂物数量及总面积降到最低。精炼期间,夹杂物成分在最初的高Al2O3(w([Al2O3])>80%)的区域逐渐向MgO、CaO含量升高的区域转移,VD破真空后MgO(w([MgO])>20%)、CaO(w([CaO])>30%)达到最高,之后向Al2O3含量升高的区域移动,最终在中间包浇注时停留在高Al2O3(w([Al2O3])>65%)的区域。钢中Ds类夹杂物主要为MgO-Al2O3-CaO类复合夹杂物,Ds类夹杂物的生成及去除随机性强,VD对Ds类夹杂物有较强去除作用。

关键词：轴承钢非金属夹杂精炼演变

风力机叶片结构强度复合材料力学分析方法研究

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玻璃钢／复合材料 2017年第5期 16-21页

作者：郭小锋郭士锐杨树峰曹衍龙中原工学院机电学院郑州450007

截面结构强度分析校核方法是风力机叶片设计优化的关键问题。针对现有的叶片工程力学计算方法精度不高、有限元分析方法计算开销较大的问题,在研究风力机复合材料叶片结构设计模型的基础上,基于复合材料力学理论,推导出计算叶片截面周... 详细信息

截面结构强度分析校核方法是风力机叶片设计优化的关键问题。针对现有的叶片工程力学计算方法精度不高、有限元分析方法计算开销较大的问题,在研究风力机复合材料叶片结构设计模型的基础上,基于复合材料力学理论,推导出计算叶片截面周向各处拉伸和剪切应变的计算公式;在叶片生命周期内的极限载荷下,对某1.5 MW叶片进行了结构强度计算和分析,通过与该叶片在当量极限载荷下的测试结果对比,验证了所述方法的有效性。

关键词：风力机叶片结构模型复合材料力学结构强度理论分析