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马钢大型转炉炼钢工艺正常化的途径

钢铁 2011年第11期46卷 32-36页

作者：杨文远徐小伟王明林邓勇朱伦才钢铁研究总院工艺所北京100081 马鞍山钢铁股份有限公司安徽马鞍山243000

马鞍山钢铁股份有限公司第4炼轧厂有300t复吹转炉2座,投产初期生产不正常。通过改进氧枪喷头参数,开展转炉炼钢的基础研究,优化吹氧、造渣制度和规范吹炼操作等措施,经过2年多的生产实践,使转炉炼钢操作正常化,能够满足生产低碳优质深... 详细信息

马鞍山钢铁股份有限公司第4炼轧厂有300t复吹转炉2座,投产初期生产不正常。通过改进氧枪喷头参数,开展转炉炼钢的基础研究,优化吹氧、造渣制度和规范吹炼操作等措施,经过2年多的生产实践,使转炉炼钢操作正常化,能够满足生产低碳优质深冲钢的技术要求。

关键词：转炉炼钢氧枪喷头吹氧

300t钢包顶底复合吹氩预脱硫工艺的物理模拟

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特殊钢 2011年第6期32卷 1-3页

作者：朱伦才焦兴利马钢股份有限公司第四钢轧总厂马鞍山243000

对300 t顶底复合吹氩钢包预脱硫工艺进行几何相似比1:5.75的水模型试验结果表明,总供气量相同时,与单吹相比顶底复吹能有效提高预成渣速度,当顶底吹氩流量比为50:50,搅拌条件最好;根据水模型试验结果,在300 t钢包上建立顶、底吹氩装置,... 详细信息

对300 t顶底复合吹氩钢包预脱硫工艺进行几何相似比1:5.75的水模型试验结果表明,总供气量相同时,与单吹相比顶底复吹能有效提高预成渣速度,当顶底吹氩流量比为50:50,搅拌条件最好;根据水模型试验结果,在300 t钢包上建立顶、底吹氩装置,在微合金站实现预成渣脱硫,钢水平均脱硫率达22.29%,处理后平均终点[S]为0.004%,(FeO+MnO)降至3.48%。

关键词： 300t钢包顶底复吹氩预成渣脱硫水模型

LF-VD(SKF)炉精炼包的若干技术问题

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炼钢 2002年第2期18卷 14-18页

作者：朱伦才沈昶颜根发马鞍山钢铁股份有限公司马鞍山市劲鹰科技有限公司

介绍了马钢LF -VD(SKF)炉精炼包的主要技术参数及特点 ,针对生产实践中存在的问题进行了技术改进 ,并研究制定了保证砌包质量 ,提高包龄和砌包速度的配套措施。

关键词： LF-VD 精炼包技术改进综合包龄钢包精炼炉耐火材料电磁搅拌

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M510L板坯角部横裂原因及二冷工艺优化

炼钢 2012年第1期28卷 20-24页

作者：朱伦才刘启龙王志政马鞍山钢铁股份有限公司第四钢轧总厂安徽马鞍山243011

通过利用汽车大梁钢M510L的高温力学性能,对马鞍山钢铁股份有限公司2号板坯连铸机二冷工艺进行了优化,提高了M510L的高温延性,同时弯曲矫直时尽量避开脆性敏感区;通过优化二冷配水、保证扇形段对弧精度及辊缝控制精度,改善了板坯角部质... 详细信息

通过利用汽车大梁钢M510L的高温力学性能,对马鞍山钢铁股份有限公司2号板坯连铸机二冷工艺进行了优化,提高了M510L的高温延性,同时弯曲矫直时尽量避开脆性敏感区;通过优化二冷配水、保证扇形段对弧精度及辊缝控制精度,改善了板坯角部质量,使M510L板坯角部清理率由95%下降至15%。

关键词：汽车大梁钢板坯二冷角部质量优化

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钢包滑动水口滑板多炉连续使用技术

炼钢 2002年第1期18卷 57-60页

作者：高海潮朱伦才陈岩松沈昶马鞍山钢铁股份有限公司

分析了影响滑板连续使用的安全因素 ,制定相关技术措施 ,结果表明滑板平均连用 4.11次套 (最高为 5次 ) ;上水口平均使用 12次块 (最高为 17次 ) ,效果显著。在试验成功后已经推广 ,经过探索改进。

关键词：钢包滑动水口连用技术炼钢连铸机

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难熔固体粒子在冶金熔体中溶解时间的研究

炼钢 2003年第6期19卷 33-37页

作者：汤曙光朱伦才史怀言颜根发马鞍山钢铁股份有限公司马鞍山劲鹰科技公司

研究了球形难熔固体粒子在液相中运动 ,因阻力系数不同分成 3个区域的 2个临界直径 :d12 =0 .917υ2 ·ρlΔρ13 ;d2 3 =32 .3υ2 ·ρlΔρ13 。推导了熔体绕流球形固体粒子的传质系数 :在第一区(Stokes区 ) ,kM1=0 .878Δρ·D2ρl·... 详细信息

研究了球形难熔固体粒子在液相中运动 ,因阻力系数不同分成 3个区域的 2个临界直径 :d12 =0 .917υ2 ·ρlΔρ13 ;d2 3 =32 .3υ2 ·ρlΔρ13 。推导了熔体绕流球形固体粒子的传质系数 :在第一区(Stokes区 ) ,kM1=0 .878Δρ·D2ρl·υ13 ;在第二区 (过渡区 ) ,kM2 =2 .2 2 Δρ·D4ρl1d12;在第三区 (New ton区 ) ,kM 3 =3.34Δρρl18υ112 ·D23d58。相应 3个区难熔球形固体粒子溶解时间是 :τ1=0 .5 7(Cs-C)·ρs(C -C)D23· υρ2 l·Δρ13 ·d ;τ2 =0 .2 3(Cs-C)·ρs(C -C)D231ρ5l·Δρ16·d32 ;τ3 =0 .15 (Cs-C)·ρs(C -C)D23·1ρ7l·Δρ·υ2318·d138。讨论了石灰与增碳剂溶解时间简便计算式 ,非球形难熔固体粒子溶解时间计算式和增碳剂最大粒度问题。

关键词：冶金熔体溶解时间难熔固体粒子阻力系数传质系数

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马钢SKF炉90t精炼包的生产技术

马钢技术 2000年第4期 34-37页

作者：朱伦才马鞍山钢铁股份有限公司科技质量部

维普期刊数据库评论

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高碳轴承钢VD精炼过程夹杂物行为的研究

安徽工业大学学报（自然科学版） 2011年第4期28卷 340-344页

作者：朱伦才马鞍山钢铁股份有限公司第四钢轧总厂安徽马鞍山243000

采用高碱度渣系、合理控制钢中[Als][,Ca]和[Ti]含量,优化VD精炼工艺等措施来降低全氧含量并减少D类夹杂物。生产试验结果表明,GCr15轴承钢成品全氧含量(质量分数)在6×10-6～11×10-6范围内,平均为9.63×10-6。利用配有MQA自动分析软... 详细信息

采用高碱度渣系、合理控制钢中[Als][,Ca]和[Ti]含量,优化VD精炼工艺等措施来降低全氧含量并减少D类夹杂物。生产试验结果表明,GCr15轴承钢成品全氧含量(质量分数)在6×10-6～11×10-6范围内,平均为9.63×10-6。利用配有MQA自动分析软件的型扫描电镜能谱分析一体化夹杂物连续分析仪分析钢中夹杂物成份、数量和尺寸。结果表明,通过VD后期及破空以后的弱搅拌去除夹杂物,夹杂物的数量由14.2个/mm2降至7.1个/mm2;夹杂物的尺寸也大幅减小,其中,尺寸小于5μm的细小夹杂物的比例由87.6%提高到91.1%。

关键词：夹杂物轴承钢 VD精炼

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90tLFVD精炼炉生产实践

马钢技术 1997年第3期 19-23页

作者：张俊江朱伦才第一炼钢厂