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热轧板(卷)断口分层的研究

金属学报 1983年第1期19卷 76-82页

作者：戚濂殷碧群浦绍康武汉钢铁公司钢铁研究所

本文研究了热轧板（卷）断口分层形成的冶金因素。钢中存在与轧面平行的脆弱显微平面（延伸的夹杂物和树枝状偏析等）是产生分层的内在因素,当它们在断裂面下严重偏聚时,在断裂过程中厚向应力的作用下引起厚向分离,形成断口分层。沿晶... 详细信息

本文研究了热轧板（卷）断口分层形成的冶金因素。钢中存在与轧面平行的脆弱显微平面（延伸的夹杂物和树枝状偏析等）是产生分层的内在因素,当它们在断裂面下严重偏聚时,在断裂过程中厚向应力的作用下引起厚向分离,形成断口分层。沿晶脆化带的形成是由于卷曲后缓慢冷却过程中,磷等杂质元素从晶内向晶界扩散产生的回火脆性。低温轧制(低于Ar3)产生平行板面的（100）织构时,分层裂纹以解理方式扩展。形成分层的必要条件是金属基体具有足够高的韧性,使试样在断裂过程中发生塑性变形。控制能量冲击试验结果和分层壁上脆性平面存在波纹状滑移线,说明分层裂缝产生于主断口断裂之前。

关键词：断口分层钢板微观形貌夹杂物金属板热轧板硫化物夹杂

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Cu—Zn—Al合金热循环相变的电镜观察

中山大学学报（自然科学版） 1991年第1期30卷 139-143页

作者：戚濂黄清珠林光明中山大学测试中心中山大学物理学系

利用电镜高温台,直接观察Cu-Zn-Al合金在热循环过程中电子衍衬及电子衍射像的动态变化。低温马氏体M18R呈板条状,内部有厚度为5～10nm的层错亚结构。在热循环中,衍衬像不发生明显改变,但观察到可逆的电子衍射图变化,分析表明这是可逆的D... 详细信息

利用电镜高温台,直接观察Cu-Zn-Al合金在热循环过程中电子衍衬及电子衍射像的动态变化。低温马氏体M18R呈板条状,内部有厚度为5～10nm的层错亚结构。在热循环中,衍衬像不发生明显改变,但观察到可逆的电子衍射图变化,分析表明这是可逆的DO_3M18R型相变。在母相向马氏体转变之前,还出现“预马氏体效应”特征的漫散射条纹和额外衍射斑点。

关键词：合金马氏体热循环相变 Cu-Zn-Al

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钢的冶金质量问题(非金属夹杂物)

钢铁研究情报 1982年第Z1期 144-148页

作者：戚濂

称为“冶金”的那些质量因素,不仅取决于钢的牌号成分和热处理,而且取决于它的熔炼工艺和压力加工工艺。大规模的改变熔炼和注锭方法,广泛的应用炉外处理和重熔,新水平的控制连续轧制都给控制质量提供了强有力的方法。因而给冶金工作者... 详细信息

称为“冶金”的那些质量因素,不仅取决于钢的牌号成分和热处理,而且取决于它的熔炼工艺和压力加工工艺。大规模的改变熔炼和注锭方法,广泛的应用炉外处理和重熔,新水平的控制连续轧制都给控制质量提供了强有力的方法。因而给冶金工作者必然提出了一些问题:对于最经济级别的钢,具体的冶金质量标准如何?为了保证质量需要怎样进行综合试验?为保证质量,试验的经济可靠性和范围如何?金属学者未曾就冶金质量的计算规范与控制提出预测。同时目前

关键词：非金属夹杂物冶金破断疲劳裂纹

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奥氏体不锈钢硼氮共渗渗层组织结构的研究

金属学报 1992年第10期28卷 A435-A440页

作者：戚濂黄清珠钟素娜吕耀坤李建国阮广德中山大学测试中心高级工程师广州510275 中山大学广州市机电研究所

研究了奥氏体不锈钢硼氮共渗渗层及过渡区组织结构,并对共渗机理进行了探讨。结果表明,渗硼层硼化物为(FeM)B和(FeM)_2B,渗层平坦无齿状插入。硼的渗入使奥氏体不锈钢γ相区的A_1线和A_3线上升到室温以上,在硼的固溶区形成α相。硼化层... 详细信息

研究了奥氏体不锈钢硼氮共渗渗层及过渡区组织结构,并对共渗机理进行了探讨。结果表明,渗硼层硼化物为(FeM)B和(FeM)_2B,渗层平坦无齿状插入。硼的渗入使奥氏体不锈钢γ相区的A_1线和A_3线上升到室温以上,在硼的固溶区形成α相。硼化层中的黑色密集带是α相与细密的硼化物共存时易于腐蚀的结果。

关键词：奥氏体不锈钢硼氮共渗组织结构

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硫化物形态对16Mn钢断裂行为的影响

钢铁 1981年第12期16卷 48-52页

作者：戚濂浦绍康殷碧群李平和武汉钢铁公司钢铁研究所

本文通过电镜观察了断口断裂面变形组织和位错密度,并结合示波冲击负荷-时间曲线,研究了硫化物形态对16Mn钢板断裂行为的影响。这种影响是造成断口形貌与材料韧性不一致的原因。不加稀土16Mn钢宏观断口呈木纹状,无明显断口三要素,微观... 详细信息

本文通过电镜观察了断口断裂面变形组织和位错密度,并结合示波冲击负荷-时间曲线,研究了硫化物形态对16Mn钢板断裂行为的影响。这种影响是造成断口形貌与材料韧性不一致的原因。不加稀土16Mn钢宏观断口呈木纹状,无明显断口三要素,微观形貌为沿长条状硫化物界面断裂的脆性断裂机制。加稀土16Mn钢宏观断口多呈结晶状,有明显的断口三要素,放射区结晶颗粒的微观形态属准解理断裂机制。因此单凭宏观断口形貌是不能真实地反映断裂本质,而需结合断口的微观机制、根据断口三要素中纤维区和剪切唇所占比例来判断。

关键词：宏观断口稀土钢低合金钢硫化物硫化合物 Mn 准解理断裂断口形貌示波冲击试验断裂行为

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黄铜氨薰应力腐蚀

黄铜氨薰应力腐蚀

第五次全国电子显微学会议

作者：戚濂黄清珠陈少文中山大学中山大学广州手表厂

＜正＞本文主要采用扫描电镜,X射线能谱仪,以及X射线应力测定仪等测试方法细致地研究了氨薰黄铜的应力府蚀。实验结果表明,氨薰脱锌过程为黄铜合金表层的铜和锌同时溶入溶液中,电位较高的铜（离子）很快从溶液中析出并沉淀在溶解处的...

＜正＞本文主要采用扫描电镜,X射线能谱仪,以及X射线应力测定仪等测试方法细致地研究了氨薰黄铜的应力府蚀。实验结果表明,氨薰脱锌过程为黄铜合金表层的铜和锌同时溶入溶液中,电位较高的铜（离子）很快从溶液中析出并沉淀在溶解处的黄铜表面,形成“海绵结构”的铜层（图一）,锌（离子）随后沉积形成“锌花”结晶（图二）。黄铜氨薰腐蚀裂纹起源于具有拉应力区的β相（图三）或夹杂物和初生的腐蚀坑底部（图四）,并沿晶内解理面传播（图五）,属T—S.C.C（穿晶应力腐蚀裂纹）。经实验测出应力腐蚀裂纹的门槛值为292MPa。采用270℃×4h退火处理工艺可以消除应力腐蚀裂纹。

关键词：

来源： cnki会议评论

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4Cr3Mo2V钢淬回火过程组织结构研究

理化检验（物理分册） 1997年第5期33卷 20-25页

作者：戚濂黄清珠董永年中山大学广州510275 广州市冶金工业研究所

采用TEM、XRD研究了4Cr3Mo2V模具用钢淬、回火过程组织结构变化及碳化物行为.结果表明,碳化物转变过程为M_3C→MC→MC+M_6C_0二次硬化主要由MC析出引起.对二次硬化奇特的X射线谱线和电子衍射花样进行了注释.

关键词：模具钢碳化物淬火回火组织结构

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临界间退火对08Al汽车板的组织和性能的影响

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钢铁研究 1985年第2期 59-61页

作者：祝聪训浦绍康戚濂

本文系根据试验室进行的常规退火和临界闻退火两种工艺的对比试验写成的。结果表明,低碳铝镇静钢采用高於 AC1的临间界温度退火后,其力学性能保持了原常规退火后的水平,而晶粒尺寸、晶粒取向度及平均塑性应变比■值均明显得到提高。这... 详细信息

本文系根据试验室进行的常规退火和临界闻退火两种工艺的对比试验写成的。结果表明,低碳铝镇静钢采用高於 AC1的临间界温度退火后,其力学性能保持了原常规退火后的水平,而晶粒尺寸、晶粒取向度及平均塑性应变比■值均明显得到提高。这些参数的改变无疑对钢板的深冲性能是有益的。

关键词：钢板金属板碳化合物碳化物退火工艺退火温度织构

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热轧16Mn钢板断口中硫化物的三向行为

武钢技术 1981年第3期 63-68页

作者：浦绍康殷碧群戚濂钢铁研究所

通过对热轧16Mn钢板纵、横、厚向断口的大量观察,从硫化物形态、断口形貌和断裂机制之间的相互关系着手,分析了钢板塑性和韧性各向异性的原因。各向断裂中硫化物形态、断裂方式和断口形貌的对应关系与夹杂物/钢基交界面分离原理相一致... 详细信息

通过对热轧16Mn钢板纵、横、厚向断口的大量观察,从硫化物形态、断口形貌和断裂机制之间的相互关系着手,分析了钢板塑性和韧性各向异性的原因。各向断裂中硫化物形态、断裂方式和断口形貌的对应关系与夹杂物/钢基交界面分离原理相一致。沿轧制方向伸长的硫化物夹杂在钢板的各向断面里具有不同的形态,因而构成不同形状、尺寸和数量的硫化物/钢基界面。在延性断裂过程中,这些交界面抵抗裂纹形成和扩展的能力不同,从而导致断裂方式和断口形貌的差异,造成钢材塑性和韧性的各向异性。

关键词：断裂方式宏观形貌断裂过程硫化物夹杂硫化锰硫化物钢板金属板 Mn