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剧塑性变形Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金的组织与织构演变及超塑性

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剧塑性变形Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金的组织与织构演变及超塑性

作者：彭勇辉华南理工大学

学位级别：硕士

采用改进的T型通道挤压(TCP)模具对画有网格的Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金试样挤压变形,网格曲线变化发现,TCP变形试样由中间逐步向两端发生剪切变形,采用A路径经3道次变形试样基本达到了均匀变形;同时对镁合金进行了不同道次变形,通过织构观... 详细信息

采用改进的T型通道挤压(TCP)模具对画有网格的Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金试样挤压变形,网格曲线变化发现,TCP变形试样由中间逐步向两端发生剪切变形,采用A路径经3道次变形试样基本达到了均匀变形;同时对镁合金进行了不同道次变形,通过织构观察表明,原材料的织构强度出现弱化并逐渐发展为TCP变形织构,随着变形道次的增加,TCP变形织构强度逐步上升,由于晶粒的细晶强化强于织构软化作用,其常温力学性能随道次的增加而不断增加。 Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金经4道次TCP剧塑性变形后,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35 gm细化至2μm;TEM精细结构观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg12Ce弥散分布于晶内及晶界处。在温度673 K、应变速率3×10-3s-1条件下得到最大的断裂伸长率为604%,应变速率敏感系数m为0.36。超塑性变形后断裂区域显微组织特征表明,镁合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移,在较高温度、较低应变速率条件下超塑性变形时出现晶内滑移现象,作为超塑性变形的协调机制促进晶界滑移。采用等通道转角挤压(ECAP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金挤压变形,分析了显微组织、织构和力学性能。经6道次ECAP剧塑性变形后,晶粒尺寸由原始轧制态26.1μm最小细化至1.2μm;同时原始轧制织构强度随变形道次的增加而不断减小,并开始转变为ECAP织构且不断增强;力学性能结果表明,由于晶粒细化作用大于织构软化作用,前3道次ECAP变形镁合金强度随道次增加不断提高,与Hall-Petch关系相符,在第3道次时其抗拉强度和屈服强度达到最大值,分别为272和263 MPa;在4道次后形成较强的非基面织构,镁合金强度下降。断口分析表明轧制态与变形镁合金的断裂方式都为沿晶界断裂,由于变形镁合金晶粒细化,存在更多韧窝,在6道次时的伸长率为16.8%。对ECAP变形镁合金的退火组织变化和高温超塑性进行了分析研究,发现1道次ECAP变形镁合金经673 K温度、1h退火后晶粒长大速度较快,并随道次的增加晶界趋于稳定,晶粒长大速度减缓;6道次ECAP变形后在温度低于673 K下退火晶粒尺寸仍可保持小于5μm,具有一定的晶粒尺寸稳定性;计算获得静态晶粒长大平均激活能在523～673 K时为38.2 kJ/mol、在温度673～823 K则为128.45 kJ/mol,在523～673 K间具有较低的激活能是由于随温度的升高加速了回复阶段从而降低了位错密度;6道次ECAP变形镁合金在温度573 K、应变速率2×10-4 s-1时获得最大伸长率687%。

关键词：镁合金 T型通道挤压等通道转角挤压组织演变织构演变超塑性

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斗式提升机模块化参数化设计平台研究

斗式提升机模块化参数化设计平台研究

作者：彭勇辉武汉轻工大学

学位级别：硕士

高效设计是企业迫切需要解决的关键技术。斗式提升机在目前的企业中设计效率较低,而模块化设计是实现该产品高效设计的有效手段之一。斗式提升机结构形式相对固定,具有系列化和通用性等特点,进行模块化设计成为可能。对于同一系列产品而... 详细信息

高效设计是企业迫切需要解决的关键技术。斗式提升机在目前的企业中设计效率较低,而模块化设计是实现该产品高效设计的有效手段之一。斗式提升机结构形式相对固定,具有系列化和通用性等特点,进行模块化设计成为可能。对于同一系列产品而言,结构虽相似,但是尺寸不一。根据用户需求,采用模块化参数化快速设计显得尤为必要。本文主要针对TD型提升机,应用模块化设计的基础理论,结合该系列提升机的结构特点,重点对此类型斗式提升机进行了模块功能划分,包括模块接口、模块编码和模块系列化等。应用CAD参数化技术对斗式提升机的关键零部件进行了不同模块的参数化设计,包括零件系列化设计、方程式设计和基于Solidworks二次开发设计等三种参数化设计方法。通过Access创建数据库,利用VB软件及其ADO数据访问技术,构建了斗式提升机模块化参数化快速设计平台,该平台可根据用户需求,能够实现斗式提升机快速定制设计。所开发的斗式提升机模块化参数化设计系统将模块化与参数化设计技术集成于一体,具有对斗式提升机的主参数快速计算与定制、模块信息查询以及对斗式提升机进行再设计等功能。其中模块信息查询包括模块报价、常用模块组配和结构尺寸输出。本设计系统有效地缩短了斗式提升机的设计周期,满足了市场快速多变的定制需求,为斗式提升机的研发提供一种先进、可靠、快速的设计方法。

关键词：斗式提升机模块化设计参数化设计二次开发定制

等通道转角挤压变形Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金的组织、织构与力学性能

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稀有金属材料与工程 2012年第2期41卷 215-220页

作者：康志新彭勇辉孔晶简炜炜李元元华南理工大学广东广州510640

采用等通道转角挤压(ECAP)工艺以Bc路径在623K温度下对Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金进行变形,观察显微组织与织构,测试了力学性能。显微组织分析表明,镁合金经ECAP变形晶粒尺寸明显得到细化,经6道次ECAP变形后晶粒尺寸由原轧制态的约26.1μm细... 详细信息

采用等通道转角挤压(ECAP)工艺以Bc路径在623K温度下对Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金进行变形,观察显微组织与织构,测试了力学性能。显微组织分析表明,镁合金经ECAP变形晶粒尺寸明显得到细化,经6道次ECAP变形后晶粒尺寸由原轧制态的约26.1μm细化至约1.2μm,且细小的第二相粒子Mg12Ce弥散分布于晶内及晶界处;同时经ECAP变形后,原始轧制织构随变形道次的增加不断减小,并开始转变为ECAP织构,织构强度不断增强;力学性能结果表明,由于晶粒细化作用大于织构软化作用,前3道次ECAP变形镁合金强度随道次的增加不断提高,与Hall?Petch关系相符,在第3道次时其抗拉强度和屈服强度达到最大值,分别为272.2和263.7MPa;在4道次之后形成较强的非基面织构,镁合金强度下降,与Hall?Petch呈相悖关系。断口分析表明,轧制态与ECAP变形镁合金的断裂方式都是沿晶断裂,由于6道次变形镁合金晶粒细化,存在更多的韧窝并获得16.8%最大室温伸长率。

关键词：镁合金等通道转角挤压晶粒细化织构晶界滑移

T型通道挤压变形Mg-1.5Mn-0.3Ce合金的超塑性和组织演变

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金属学报 2009年第9期45卷 1117-1124页

作者：康志新彭勇辉桑静简炜炜赵海东李元元华南理工大学机械与汽车工程学院国家金属材料近净成形工程技术研究中心广州510640

采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数,%)进行了4道次热挤压变形,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35μm细化至2μm;TEM观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg_(12)Ce弥散分布于晶内及晶界处.变形合金在573—673 K及1×10^... 详细信息

采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数,%)进行了4道次热挤压变形,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35μm细化至2μm;TEM观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg_(12)Ce弥散分布于晶内及晶界处.变形合金在573—673 K及1×10^(-1)—4×10^(-4)S^(-1)应变速率范围内显示良好的超塑性变形;在温度为673 K及3×10^(-3)s^(-1)条件下,得到最大的断裂延伸率为604%,应变速率敏感系数m为0.36.超塑性变形后断裂区域显微组织观察表明,Mg 1.5Mn-0.3Ce合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移,在较高温度、较低应变速率条件下超塑性变形时出现晶内滑移现象,作为超塑性变形的协调机制促进晶界滑移,随应变速率的降低或温度的升高晶内滑移越明显.

关键词： Mg-1.5Mn-0.3Ce合金 T型通道挤压细化晶粒高应变速率超塑性晶界滑移

T型通道挤压变形ZK60镁合金的组织与力学性能

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中国有色金属学报 2011年第6期21卷 1199-1204页

作者：孔晶侯文婷彭勇辉康志新李元元华南理工大学机械与汽车工程学院国家金属材料近净成形工程技术研究中心广州510640

采用一种新型剧塑性变形工艺—T型通道挤压（TCP）对ZK60镁合金在673 K下以A和Bc两种路径进行1~4道次挤压变形,通过光学显微镜观察变形镁合金的显微组织,并对TCP变形镁合金的不同部位在应变速率4×10-3 s-1时进行室温拉伸性能测试。结... 详细信息

采用一种新型剧塑性变形工艺—T型通道挤压（TCP）对ZK60镁合金在673 K下以A和Bc两种路径进行1~4道次挤压变形,通过光学显微镜观察变形镁合金的显微组织,并对TCP变形镁合金的不同部位在应变速率4×10-3 s-1时进行室温拉伸性能测试。结果表明：塑性变形最大的部位是试样中间部位的最底部,其组织特征为细小晶粒包围着大晶粒,大晶粒呈拉长的流线状;4道次变形后,A路径的平均晶粒尺寸由退火态时的88.5μm细化至2.4μm,Bc路径的平均晶粒尺寸则细化至4.6μm,但组织更均匀;同时,在相同道次TCP变形后,A路径变形合金的屈服强度都高于Bc路径变形合金的,但前者的抗拉强度和塑性却低于后者的;此外,试样最底部的抗拉强度和屈服强度均高于试样顶部的,经Bc路径2道次变形后试样底部与顶部的抗拉强度和屈服强度分别相差39.5和43.1 MPa,而经4道次变形后试样两个部位的抗拉强度和屈服强度分别只相差21.2和11.7 MPa。

关键词：镁合金 T型通道挤压剧塑性变形显微组织力学性能

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教师、教练、师傅三位一体

广东教育（教研版） 2008年第3期 34-35页

作者：彭勇辉梅州市嘉应学院美术系平面设计教研室

在当今设计应用艺术风起云涌的年代，设计拯救工业，设计引领时尚，设计提升生活的品质，以致许多高校都开设设计专业，都来分享设计专业盛宴。然而，大浪淘沙是历史之必然，如何在设计专业教学中保证教学质量，保持自己的特色，保住自... 详细信息

在当今设计应用艺术风起云涌的年代，设计拯救工业，设计引领时尚，设计提升生活的品质，以致许多高校都开设设计专业，都来分享设计专业盛宴。然而，大浪淘沙是历史之必然，如何在设计专业教学中保证教学质量，保持自己的特色，保住自己的一亩三分地？专业设置是方向，而质量的保证则是任重而道远的。没有质量的教学是走不远的，而在保证教学质量的控制体系中，教师的角色就是关键中的关键。设计是设计师的实践行为，不能停留在空洞的理论上。也不能一个人闭门造车。对教学设计的教师来说，不但要有理论水平，还要有教练般的操作能力，要有像老艺人带徒弟一样的爱心、耐心，我们的设计专业才能保证质量，才能为社会培育出有用的人才。

关键词：教师教练师傅教学体制教学质量

剧塑性变形制备超细晶/纳米晶结构金属材料的研究现状和应用展望

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中国有色金属学报 2010年第4期20卷 587-598页

作者：康志新彭勇辉赖晓明李元元赵海东张卫文华南理工大学机械与汽车工程学院国家金属材料近净成形工程技术研究中心广州510640

综合目前剧塑性变形方法制备超细晶及纳米晶结构金属材料的研究现状,介绍等通道转角挤压、高压扭转、累积叠轧焊、多向锻造等剧塑性变形方法及其特点与原理;探讨剧塑性变形金属材料的组织演变和晶粒细化机制;分析金属材料经剧塑性变形... 详细信息

综合目前剧塑性变形方法制备超细晶及纳米晶结构金属材料的研究现状,介绍等通道转角挤压、高压扭转、累积叠轧焊、多向锻造等剧塑性变形方法及其特点与原理;探讨剧塑性变形金属材料的组织演变和晶粒细化机制;分析金属材料经剧塑性变形后强度与延展性的变化趋势,及其对超塑性变形的影响规律;展望剧塑性变形方法对金属材料应用的前景。

关键词：金属材料组织演变超细晶纳米晶剧塑性变形超塑性

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嘉应学院田家炳图书馆

图书馆论坛 2017年第7期 146-146页

作者：彭勇辉

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工作不作为马上亮“黄牌” 003