检索结果-南通市图书馆

GH4169高温合金多层板结构的激光连接/超塑成形组合技术

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

航空材料学报 2009年第4期29卷 27-32页

作者：曲凤盛张凯锋吕宏军哈尔滨工业大学金属精密热加工国家级重点实验室哈尔滨150001 航天材料与工艺研究所北京100076

采用激光连接/超塑成形组合技术制造了GH4169合金三层板结构件,并分析了该合金板的超塑性及成形前后的微观组织。结果表明:超细晶GH4169板材具有良好的超塑性,在T=940℃,初始应变速率为=6.1×10-4s-1的条件下,延伸率达到368.2%,m值为0.... 详细信息

采用激光连接/超塑成形组合技术制造了GH4169合金三层板结构件,并分析了该合金板的超塑性及成形前后的微观组织。结果表明:超细晶GH4169板材具有良好的超塑性,在T=940℃,初始应变速率为=6.1×10-4s-1的条件下,延伸率达到368.2%,m值为0.39,超塑成形过程改善了焊缝显微组织并且提高了其力学性能,因此该方法适用于GH4169高温合金多层结构的制造。焊接工艺参数:频率32Hz,峰值功率4500W,脉宽3ms,焊速180mm/min;超塑成形工艺参数:温度Tf=960℃,压力Pf=4.2MPa,时间tf=130min。

关键词： GH4169 多层结构超塑成形

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

电沉积制备纳米镍的拉伸变形行为

材料科学与工艺 2007年第1期15卷 35-39页

作者：张凯锋丁水王国峰哈尔滨工业大学材料科学与工程学院黑龙江哈尔滨150001

为了系统研究纳米材料的超塑性变形特点,用电沉积方法制备了平均晶粒尺寸为70 nm的纳米镍.采用单向拉伸实验研究了其在室温和高温时的力学性能,并用透射电子显微镜TEM、扫描电子显微镜SEM和X射线能谱仪EDS观察分析了纳米镍变形前后的显... 详细信息

为了系统研究纳米材料的超塑性变形特点,用电沉积方法制备了平均晶粒尺寸为70 nm的纳米镍.采用单向拉伸实验研究了其在室温和高温时的力学性能,并用透射电子显微镜TEM、扫描电子显微镜SEM和X射线能谱仪EDS观察分析了纳米镍变形前后的显微组织.实验结果表明:制备的纳米镍在室温时表现出的延伸率很低,但强度可达1000 MPa以上.当温度升高至450℃,应变速率为1.67×10-3s-1时单向拉伸实验得到380%的延伸率,说明制备的纳米镍具有低温超塑性性能.实验过程中,材料内部的晶粒发生明显的长大与拉长.拉伸过程中形成的氧化物夹杂成为裂纹源,断口表现为沿晶断裂.

关键词：纳米镍拉伸性能断口电沉积

Inconel718高温合金多层夹芯板结构的LBW/SPF技术

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

应用基础与工程科学学报 2013年第2期21卷 365-378页

作者：董旭刚曲凤盛张凯锋重庆大学材料科学与工程学院重庆400030 哈尔滨工业大学材料科学与工程学院黑龙江哈尔滨150001

Inconel718高温合金多层夹心板结构具有高强度、高刚度、轻量化结构的特点,已用于低成本、轻质火箭发动机的制造.采用LBW/SPF技术制造了Inconel718合金多层夹芯结构件,并对其超塑成形前后的微观组织进行了分析.试验结果表明:超细晶Incon... 详细信息

Inconel718高温合金多层夹心板结构具有高强度、高刚度、轻量化结构的特点,已用于低成本、轻质火箭发动机的制造.采用LBW/SPF技术制造了Inconel718合金多层夹芯结构件,并对其超塑成形前后的微观组织进行了分析.试验结果表明:超细晶Inconel718合金板材具有优良的超塑性能,在T=950℃,初始应变速率为1.6×10-4/s的条件下,延伸率达到483.6%.LBW/SPF技术制造出的Inconel718高温合金多层夹芯构件具有外观形状良好、壁厚分布均匀等特点.面板与芯板激光焊接参数为:功率1050W,焊接速度1000mm/min,离焦量-0.80mm,保护气体流量0.6L/min;芯板与芯板激光焊接参数为:功率900W,焊接速度1000mm/min,离焦量-1.00mm,保护气体流量0.6L/min.多层夹芯板结构的超塑成形参数为:成形温度Tf=965℃;成形压力Pf=4.2MPa;成形时间tf=130min.微观组织分析表明超塑成形过程利于焊缝显微组织的改善并且能够提高其力学性能.因此,LBW/SPF技术适用于超细晶Inconel718高温合金多层夹芯结构的制造.

关键词： Inconel718 超塑成形多层夹芯板结构 LBW SPF

Ir/SiC界面结合力、稳定性和电子结构的第一性原理研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

稀有金属材料与工程 2021年第5期50卷 1569-1575页

作者：成功熊玉卿周晖张凯锋高恒蛟兰州空间技术物理研究所真空科学技术物理实验室甘肃兰州730000

基于密度泛函理论(DFT)第一性原理研究了Ir(111)/SiC(111)界面。在考虑不同堆垛位置和表面封端的基础上,共研究了6种不同的界面构型。结果表明:具有9层原子层的Ir(111)表面构型表现体相材料的特征,而12层原子层的SiC(111)表面构型能体... 详细信息

基于密度泛函理论(DFT)第一性原理研究了Ir(111)/SiC(111)界面。在考虑不同堆垛位置和表面封端的基础上,共研究了6种不同的界面构型。结果表明:具有9层原子层的Ir(111)表面构型表现体相材料的特征,而12层原子层的SiC(111)表面构型能体现体相SiC的性能。粘附功和界面能结果表明,C封端顶位堆垛(C-TS)和Si封端中心位堆垛(Si-CS)界面构型具有最大的粘附功,分别为6.35和6.23 J/m^(2),是最稳定的构型;弛豫后的界面能分别为0.07和0.10 J/m^(2)。电子结构分析表明:C-TS界面处具有离子特性,而Si-CS界面处具有共价键特性。C-TS和Si-CS界面的结合强度和稳定性归因于Ir-d与C-p,Si-p轨道之间的杂化。与C-TS界面相比,Si-CS界面第2层原子与界面Ir原子的相互作用更大。

关键词：第一性原理 Ir/SiC界面粘附功界面能电子结构

MEMS器件真空封装用非蒸散型吸气剂薄膜研究概述

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

材料导报 2019年第3期33卷 438-443页

作者：周超李得天周晖张凯锋曹生珠兰州空间技术物理研究所真空技术与物理重点实验室兰州730000

MEMS器件是机械电子系统未来的发展趋势。许多MEMS器件需要进行真空封装,从最大程度地减少残余气体,且真空封装水平的高低决定了器件的性能优劣甚至决定器件能否正常工作。常规的MEMS器件封装是在真空腔内放置块体吸气剂,占空间且容易... 详细信息

MEMS器件是机械电子系统未来的发展趋势。许多MEMS器件需要进行真空封装,从最大程度地减少残余气体,且真空封装水平的高低决定了器件的性能优劣甚至决定器件能否正常工作。常规的MEMS器件封装是在真空腔内放置块体吸气剂,占空间且容易产生微小颗粒污染。在器件的真空腔室内镀上吸气剂薄膜,吸气剂薄膜在器件高温键合的同时被激活,就可在后期维持真空腔内的真空度。非蒸散型吸气剂薄膜激活后在室温下即具有优异的吸气性能,应用于MEMS器件真空封装可以提高器件的寿命和可靠性。目前,提高非蒸散型吸气剂薄膜的吸气性能,降低其激活温度是国内外研究的焦点。本文简要介绍了非蒸散型吸气剂薄膜的吸气原理,从膜系材料和制备技术两方面分析了国内外研究现状。在膜材料方面,目前采用ⅣB族+ⅤB族组合的三元合金作为非蒸散型吸气剂薄膜的膜系材料。另外,在材料中掺入Fe、稀土元素等进行薄膜结构的修饰也是较常用的手段。值得指出的是,TiZrV合金薄膜是兼具较好的吸气性能和最低激活温度的非蒸散型吸气剂(NEG)薄膜。在制备技术方面,MEMS器件用非蒸散型吸气剂薄膜一般采用磁控溅射镀膜,磁控溅射镀膜工艺的关键是制备出柱状的纳米晶结构,该结构存在大量的晶界,可促进原子的扩散,降低激活温度。磁控溅射镀膜工艺的研究围绕靶材选择、基片温度、溅射电压、溅射气氛等。探索综合性能更优的新型材料体系和增大薄膜的比表面积仍然是目前非蒸散型吸气剂薄膜研究的关键。本文最后对非蒸散型吸气剂薄膜的研究趋势进行了展望,指出加入调节层的双层膜的激活性能和吸气性能优于单层膜,但调控机理有待明确,今后可以在TiZrV薄膜研究的基础上进一步进行双层薄膜的研究,也可横向拓展进行新型薄膜体系,如ZrCoRE等新型合金薄膜的研究。

关键词： MEMS真空封装非蒸散型吸气剂薄膜吸气机理 TiZrV薄膜磁控溅射

基于FIB/SEM双束系统的原位、实时观测三点弯曲薄膜测试方法

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

表面技术 2020年第11期49卷 351-357页

作者：刘兴光张凯锋周晖兰州空间技术物理研究所真空技术与物理重点实验室兰州730010

目的需要直接测量薄膜的极限形变这一关键参数,来评价某种薄膜在一定服役载荷下的某种基体表面是否能胜任。方法借助聚焦离子束显微镜/扫描电子显微镜(FIB/SEM)双束显微分析测试系统,提出了一种在微米尺度下、原位进行三点弯曲薄膜测试... 详细信息

目的需要直接测量薄膜的极限形变这一关键参数,来评价某种薄膜在一定服役载荷下的某种基体表面是否能胜任。方法借助聚焦离子束显微镜/扫描电子显微镜(FIB/SEM)双束显微分析测试系统,提出了一种在微米尺度下、原位进行三点弯曲薄膜测试的方法,同时可以进行实时观测与分析记录。之后,使用磁控溅射技术制备了具有强择优晶体生长取向的CrN薄膜和Cr/CrN多层薄膜,并使用上述三点弯曲测试方法对这两种薄膜进行了弯曲测试。结果CrN薄膜的极限形变量为(1.8±0.1)%,且其在原位三点弯曲试验中断裂前的变形类型为纯弹性形变,而不是塑性形变或者弹性/塑性混合形变。而Cr/CrN多层薄膜的极限形变达到了9.1%,是纯CrN薄膜的5倍,且对“预裂纹”等缺陷不敏感。结论将此测试方法与在微米尺度使用FIB测量薄膜残余应力的方法相结合,将可以有效地评估多种薄膜的形变能力及形变特性。所获得的薄膜相关性能数据,对于针对不同基体、不同使用工况(如不同的表面受力状态、变形状态等)的薄膜体系或结构的选择与设计,具有很好的指导意义。

关键词：原位三点弯曲 FIB/SEM双束系统 CrN薄膜 Cr/CrN多层薄膜极限形变

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

SiC/Ni复合材料的超塑性

航空材料学报 2006年第4期26卷 92-95页

作者：张凯锋王长丽哈尔滨工业大学材料科学与工程学院哈尔滨150001

对电沉积S iC/N i复合材料进行了低温超塑性拉伸实验,结果发现:平均晶粒尺寸为200nm的S iC/N i复合材料在温度430℃初始应变速率为8.33×10-4s-1的变形条件下,获得最大延伸率571.2%,应变速率敏感指数为0.32。利用扫描电镜对断口形貌及... 详细信息

对电沉积S iC/N i复合材料进行了低温超塑性拉伸实验,结果发现:平均晶粒尺寸为200nm的S iC/N i复合材料在温度430℃初始应变速率为8.33×10-4s-1的变形条件下,获得最大延伸率571.2%,应变速率敏感指数为0.32。利用扫描电镜对断口形貌及变形后试样的组织进行的观察表明:断裂模式主要是沿晶断裂;晶粒有不同程度的长大,晶粒的长大速率的不同形成了变形后大小晶粒的混合组织,且沿拉伸方向拉长。应力-应变关系曲线表明:应力随着应变的增大而增大,增加到峰值后开始减小,材料进入准稳定变形阶段,实现大变形。S iC的加入增加了基体组织的稳定性,有利于材料超塑性的实现。超塑变形机理为晶界滑移和位错滑移塑性。

关键词：超塑性电沉积断口复合材料

Ti_2AlNb合金超塑成形/扩散连接工艺研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

哈尔滨工业大学学报 2016年第5期48卷 72-76页

作者：王斌张凯锋蒋少松王克环哈尔滨工业大学金属精密热加工国家级重点实验室哈尔滨150001

为研究Ti_2AlNb合金的超塑性及其成形性能,在920~960℃温度区间,应变速率10^(-3)-10^(-5)s^(-1)范围内对该材料的超塑性进行了研究,结果表明该材料在960℃,1×10^(-4)s^(-1)应变速率时具有较好超塑性,最大延伸率可达230%,应变速率敏感... 详细信息

为研究Ti_2AlNb合金的超塑性及其成形性能,在920~960℃温度区间,应变速率10^(-3)-10^(-5)s^(-1)范围内对该材料的超塑性进行了研究,结果表明该材料在960℃,1×10^(-4)s^(-1)应变速率时具有较好超塑性,最大延伸率可达230%,应变速率敏感性指数为0.31;用Marc软件模拟了Ti_2AlNb合金的3层结构超塑成形过程,对缺陷形成进行分析,分析表明在芯板厚度为面板厚度1/3时,可改善3层结构表面缺陷;用超塑成形/扩散连接工艺实现了Ti_2AlNb合金3层结构的制备,并通过改变芯板和外层面板的厚度比改善了3层结构表面缺陷,结果表明,采用合理的工艺方式及工艺参数能够实现该合金的空心夹层结构的制备.

关键词： Ti2AlNb合金超塑性有限元分析超塑成形/扩散连接

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

热轧AZ31镁合金温变形中的微观组织演变

航空学报 2005年第4期26卷 505-509页

作者：张凯锋尹德良韩文波哈尔滨工业大学材料科学与工程学院黑龙江哈尔滨150001

在50～250℃的温度范围和1.4×10-3～1.4×10-1s-1的应变速率范围内通过单向拉伸试验检验了热轧AZ31镁合金的温变形性能。通过光学显微镜和透射电镜观察了温变形中的微观组织演变。结果表明:在温变形的初始阶段,孪生为主要的变形机理和... 详细信息

在50～250℃的温度范围和1.4×10-3～1.4×10-1s-1的应变速率范围内通过单向拉伸试验检验了热轧AZ31镁合金的温变形性能。通过光学显微镜和透射电镜观察了温变形中的微观组织演变。结果表明:在温变形的初始阶段,孪生为主要的变形机理和硬化机制。由孪生变形积聚的畸变能和非基滑移的启动导致了动态再结晶的形核与长大。应变速率的提高对动态再结晶的抑制是造成AZ31镁合金温变形中应变速率敏感性的原因。

关键词： AZ31镁合金温变形微观组织演变孪生动态再结晶热轧应变速率敏感性透射电镜观察光学显微镜变形性能