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TB8钛合金间歇式真空气体渗氮层的组织与耐磨性（英文）

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稀有金属材料与工程 2019年第10期48卷 3136-3141页

作者：杨闯马亚芹刘静贵州师范大学

为了提高耐磨性,对TB8钛合金进行间歇式真空气体渗氮处理。利用XRD和SEM分析了改性层的物相组成和显微组织,并对改性层的表面硬度和耐磨性进行了研究。结果表明,TB8钛合金经800℃间歇式真空气体渗氮4 h后,表面改性层物相主要由TiN、TiN... 详细信息

为了提高耐磨性,对TB8钛合金进行间歇式真空气体渗氮处理。利用XRD和SEM分析了改性层的物相组成和显微组织,并对改性层的表面硬度和耐磨性进行了研究。结果表明,TB8钛合金经800℃间歇式真空气体渗氮4 h后,表面改性层物相主要由TiN、TiN0.3、Ti2AlN及α-Ti组成,渗氮层组织致密,与基体结合良好,表面HV硬度为8.50~9.0 GPa,是基体硬度的3倍,硬化层厚度为100~120μm。由于表面形成的硬化层较深,故耐磨性得到了极大改善。

关键词： TB8钛合金间歇真空气体渗氮组织耐磨性

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TC4钛合金真空渗氮组织与性能

材料热处理学报 2015年第7期36卷 188-192页

作者：杨闯刘静马亚芹杨峰洪流贵州师范大学材料与建筑工程学院贵州贵阳550025

对TC4钛合金进行真空渗氮处理,通过X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）、显微硬度计及耐磨试验机分析了渗氮层的组织与性能。结果表明,TC4钛合金经真空气体渗氮处理后,形成了由TiN、Ti2AlN和钛铝金属间化合物Ti3Al组成的复合改性层,氮... 详细信息

对TC4钛合金进行真空渗氮处理,通过X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）、显微硬度计及耐磨试验机分析了渗氮层的组织与性能。结果表明,TC4钛合金经真空气体渗氮处理后,形成了由TiN、Ti2AlN和钛铝金属间化合物Ti3Al组成的复合改性层,氮化层组织均匀致密,形成了较宽的氮扩散区,表面硬度为1100-1200 HV,有效硬化层深度为50-60μm,硬度梯度平缓,脆性低,耐磨性得了极大的改善。

关键词： TC4钛合金真空渗氮组织性能

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TC4钛合金真空渗氮层的耐腐蚀性能

材料保护 2015年第7期48卷 60-62页

作者：杨闯刘静马亚芹洪流贵州师范大学材料与建筑工程学院贵州贵阳550025

真空渗氮可较好地改善材料表面性能,但目前对其在钛合金中的应用研究较少。采用真空渗氮的方法对TC4钛合金作表面改性,通过X射线衍射仪(XRD)、失重法、电化学测试及扫描电镜(SEM)分析了改性层的形貌、相组成及腐蚀性能。结果表明:经真... 详细信息

真空渗氮可较好地改善材料表面性能,但目前对其在钛合金中的应用研究较少。采用真空渗氮的方法对TC4钛合金作表面改性,通过X射线衍射仪(XRD)、失重法、电化学测试及扫描电镜(SEM)分析了改性层的形貌、相组成及腐蚀性能。结果表明:经真空渗氮处理的TC4合金在50 m L/L HF+200 m L/L HNO3混合体系中加速腐蚀10 min后,渗层表面基本保持完好,腐蚀速率只有基体的1/145,自腐蚀电位由基体的-0.762 5 V提高到0.511 9 V,腐蚀电流降低2个数量级,真空渗氮极大地改善了钛合金的耐腐蚀性。

关键词：真空渗氮 TC4钛合金耐腐蚀性能

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TB8钛合金真空渗氮层的组织及耐腐蚀性能

材料保护 2016年第11期49卷 36-38页

作者：杨闯刘静马亚芹洪流贵州师范大学材料与建筑工程学院贵州贵阳550025

目前,对TB8钛合金的研究主要集中在热处理工艺及机加工方面,对其表面改性尤其是耐蚀性研究不多.为了提高TB8钛合金的腐蚀性能,对其进行真空渗氮.利用XRD、SEM、失重法及电化学测试等方法,考察了渗氮层的组织和耐腐蚀性能.结果表明：TB8... 详细信息

目前,对TB8钛合金的研究主要集中在热处理工艺及机加工方面,对其表面改性尤其是耐蚀性研究不多.为了提高TB8钛合金的腐蚀性能,对其进行真空渗氮.利用XRD、SEM、失重法及电化学测试等方法,考察了渗氮层的组织和耐腐蚀性能.结果表明：TB8钛合金经真空渗氮后表面物相主要有TiN、Ti3AlN和AlaTi,改性层的厚度为60～70 μm.在氢氟酸和硝酸中进行加速腐蚀,其腐蚀速率仅为基体的1/175,表面膜层未出现明显的腐蚀坑,腐蚀电流降低3个数量级,自腐蚀电位由基体的-0.651 1 V提高到0.107 8 V,耐腐蚀性能得到了明显提高.

关键词： TB8钛合金真空渗氮层组织耐腐蚀性能

TC4钛合金真空脉冲渗氧硬化层的组织与性能

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表面技术 2013年第3期42卷 38-41页

作者：杨闯马亚芹王亮贵州师范大学材料与建筑工程学院贵阳550014

采用真空脉冲渗氧的方法,在TC4钛合金表面制备了与基体结合良好的硬化层,并对硬化层的组织结构、硬度、脆性等进行了分析。结果表明:硬化层由表面氧化物层和氧扩散区组成,氧化层中TiO2发生了分解,氧向基体内扩散,氧化层主要由α-Ti、金... 详细信息

采用真空脉冲渗氧的方法,在TC4钛合金表面制备了与基体结合良好的硬化层,并对硬化层的组织结构、硬度、脆性等进行了分析。结果表明:硬化层由表面氧化物层和氧扩散区组成,氧化层中TiO2发生了分解,氧向基体内扩散,氧化层主要由α-Ti、金红石TiO2、TiO及少量Ti3Al组成,表层组织致密,表面硬度为650～670HV,硬化层深度可达60～80μm;此外,由于扩散区氧的固溶强化作用,硬化层的硬度梯度平缓,脆性小。

关键词： TC4钛合金真空脉冲渗氧组织性能

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Ti6Al4V钛合金表面真空渗氧处理

表面技术 2017年第5期46卷 165-170页

作者：杨闯刘静马亚芹肖发琴贵州师范大学材料与建筑工程学院贵阳550025

目的在Ti6Al4V钛合金表层制备硬度高、耐磨性好的硬化层。方法结合真空技术,以高纯的O2为介质,在Ti6Al4V钛合金表面制备致密的渗氧硬化层,采用X衍射仪分析渗氧层的相组成,用金相显微镜观察渗氧层和磨痕组织,用显微硬度计测试渗氧层的显... 详细信息

目的在Ti6Al4V钛合金表层制备硬度高、耐磨性好的硬化层。方法结合真空技术,以高纯的O2为介质,在Ti6Al4V钛合金表面制备致密的渗氧硬化层,采用X衍射仪分析渗氧层的相组成,用金相显微镜观察渗氧层和磨痕组织,用显微硬度计测试渗氧层的显微硬度,用MM-U10A端面磨损试验机研究渗氧层的耐磨性。结果渗氧层物相主要由TiO_2、TiO、Ti_3Al及Al_2O_3组成,温度较低时,形成的渗氧层较薄,温度增加,渗氧层厚度迅速增加,硬度及耐磨性也随之增加。温度为760℃时,表面硬度为基体硬度的2.5倍以上,大于750HV,有效硬化层厚度达60μm以上,其磨损失重仅为未渗氧原样的1/4,表面磨痕细密,没有撕裂情况发生,渗氧层保持完整。温度继续增加,氧化物开始聚集长大,渗氧层组织开始变得疏松,硬度及耐磨性开始下降。结论 Ti6Al4V钛合金表面真空渗氧处理可显著提高其表面硬度,耐磨性改善明显。

关键词： Ti6Al4V钛合金真空渗氧组织硬度耐磨性

真空渗氮时间对TC4钛合金渗氮层组织与性能的影响

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金属热处理 2018年第9期43卷 80-84页

作者：周军杨闯马亚芹刘静贵州师范大学材料与建筑工程学院

采用不同时间对TC4钛合金进行真空渗氮处理。通过金相分析、X射线衍射（XRD）、显微硬度测试和耐磨试验研究了渗氮时间对渗氮层组织与性能的影响。结果表明：经820℃不同时间真空渗氮后,TC4钛合金表面物相主要以Ti N和Ti2Al N为主,渗氮... 详细信息

采用不同时间对TC4钛合金进行真空渗氮处理。通过金相分析、X射线衍射（XRD）、显微硬度测试和耐磨试验研究了渗氮时间对渗氮层组织与性能的影响。结果表明：经820℃不同时间真空渗氮后,TC4钛合金表面物相主要以Ti N和Ti2Al N为主,渗氮初期,氮化物层厚度增加较快,随时间延长,氮化物层厚度增加速度逐渐减小,渗氮层深度与时间符合遵循抛物线规律。表面硬度及耐磨性随时间延长而增加,当渗氮时间达到10 h以后,表面硬度及耐磨性随时间延长基本保持不变,氮化物层厚度随时间延长继续增加。

关键词： TC4钛合金真空渗氮时间组织性能

TC4钛合金低压真空氮化改性层的制备与性能

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材料工程 2015年第3期43卷 78-82页

作者：杨闯彭晓东刘静马亚芹王华重庆大学材料科学与工程学院重庆400044 贵州师范大学材料与建筑工程学院贵阳550025

采用低压真空渗氮的方法,在TC4钛合金表面制备了与基体结合良好的改性层。通过金相观察、X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM）分析了表面改性层的组织结构,并对改性层的显微硬度及耐磨性进了测试。结果表明：TC4钛合金经低压真空渗氮处理... 详细信息

采用低压真空渗氮的方法,在TC4钛合金表面制备了与基体结合良好的改性层。通过金相观察、X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM）分析了表面改性层的组织结构,并对改性层的显微硬度及耐磨性进了测试。结果表明：TC4钛合金经低压真空渗氮处理后,表面可获得由TiN和Ti2AlN组成的氮化物改性层,组织均匀致密,氮化物颗粒细小,硬化层与基体结合良好,表面硬度为1100~1200HV,心部硬度为300~320HV,硬化层深度可达60~70μm,硬度梯度平缓,耐磨性优良。

关键词： TC4钛合金低压真空渗氮组织性能

K417G合金γ+γ′共晶初熔特性及影响因素研究

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铸造 2014年第2期63卷 185-189页

作者：马亚芹于兴福孙文儒贵州师范大学材料与建筑工程学院贵州贵阳550001 中国科学院金属研究所辽宁沈阳110016 沈阳工业大学材料科学与工程学院辽宁沈阳110870

采用水淬法测定出铸态及采用不同温度阶段处理后的K417G合金γ＋γ′共晶相的初始熔化温度,对铸态合金及水淬处理后的合金的微观组织采用扫描电镜进行观察,确定出阶段热处理对合金中γ＋γ′共晶相的初始熔化温度的影响.研究结果表明：... 详细信息

采用水淬法测定出铸态及采用不同温度阶段处理后的K417G合金γ＋γ′共晶相的初始熔化温度,对铸态合金及水淬处理后的合金的微观组织采用扫描电镜进行观察,确定出阶段热处理对合金中γ＋γ′共晶相的初始熔化温度的影响.研究结果表明：铸态K417G合金中的γ＋γ′共晶相主要由细小的γ＋γ′共晶组织和粗大的γ′相组成,在共晶相的前沿存在少量的硼化物共晶组织.铸态K417G合金中的γ＋γ ′共晶组织的熔化主要发生在共晶相的前沿,熔化后出现大量的白色组织相.电子探针对熔化区的分析表明,熔化后形成的激冷组织主要为γ＋γ′共晶,熔化区主要富集B、Mo和Cr元素.铸态合金中的γ＋γ′共晶的初熔温度为1 220～1 230℃,而经1 090℃、1 100℃和1 110℃阶段处理10h后合金中的γ＋γ′共晶的初熔温度升高至1 280～1 290℃.

关键词： K417G合金元素偏聚扩散初熔温度