检索结果-南通市图书馆

对《汽车渗碳齿轮金相检验》标准中“马氏体级别”的探讨

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金属热处理 2004年第11期29卷 74-76页

作者：董秦铮爱协林工业炉工程(北京)有限公司北京100086

通过生产中的试验例证和检验结果 ,针对《汽车渗碳齿轮金相检验》标准中“马氏体级别”的概念和评级方法进行了分析和讨论。认为不宜将“马氏体级别”

关键词：马氏体级别残留奥氏体奥氏体晶粒度

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计算机控制渗碳的工艺设计

传动技术 1995年第3期20卷 34-41页

作者：董秦铮陕西汽车齿轮厂

本文叙述了在计算机控制渗碳的情况下，如何正确输入工艺参数，尤其是选择适当的工艺曲线和相应的强渗／扩散的比例，以期获得理想的碳浓度分布。

关键词：化学热处理计算机控制渗碳设计

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用弹塑性变形网格图测定P0.2

理化检验.物理分册 1982年第3期 63-64页

作者：董秦铮陕西汽车齿轮厂

对于拉伸试验中没有明显屈服现象的合金钢材料,其屈服强度σ0,2的测定,一般采用卸荷法或直接加荷法进行。在卸荷法试验中,为了减少反复加、卸荷次数,第一次加荷时常常根据经验将试样拉伸至一定变形格数,使试样在卸荷后的残余伸长量接近0... 详细信息

对于拉伸试验中没有明显屈服现象的合金钢材料,其屈服强度σ0,2的测定,一般采用卸荷法或直接加荷法进行。在卸荷法试验中,为了减少反复加、卸荷次数,第一次加荷时常常根据经验将试样拉伸至一定变形格数,使试样在卸荷后的残余伸长量接近0.2%·ιe（ιe—引伸仪两夹持刀口间的基础长度）。但是,对于材料的机械性能不甚了解时,这样做是有困难的。为了能够在拉伸过程中预计P（0,2）的位置,我们制作了一个表示试样弹塑性变形的网格图,重叠放置在测力度盘上（见图1）,较好地解决了这一问题。

关键词：网格图夹持加荷长度尺寸弹塑性变形引伸计引伸仪

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齿轮热处理变形的讨论

汽车工艺与材料 1996年第6期 16-18页

作者：董秦铮陕西汽车齿轮总厂

齿轮热处理变形的讨论陕西汽车齿轮总厂董秦铮据统计，经过渗碳热处理的齿轮由于变形，其精度几乎降低一个等级。虽然显著的变形超差是在最终热处理的工序上产生，但要想有效地防止或减少变形，仅仅依靠热处理是不现实的。事实上，齿轮... 详细信息

齿轮热处理变形的讨论陕西汽车齿轮总厂董秦铮据统计，经过渗碳热处理的齿轮由于变形，其精度几乎降低一个等级。虽然显著的变形超差是在最终热处理的工序上产生，但要想有效地防止或减少变形，仅仅依靠热处理是不现实的。事实上，齿轮等汽车零件产生热处理变形的原因相当...

关键词：齿轮热处理变形

应用扩散方程的解析解讨论渗碳过程碳浓度及其分布的变化特性

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热处理 2010年第4期25卷 6-16页

作者：董秦铮陕西法士特汽车传动集团公司陕西西安710077

应用一段式和二段式渗碳(氮)时扩散方程的解析解,分析和讨论了渗碳过程中的碳浓度及其分布的变化特性,从中可以看到反映这些变化特性的新信息以及变化规律;按照物质扩散的观念和有关数学原理,可将第二段渗碳过程分解成同时进行的两个独... 详细信息

应用一段式和二段式渗碳(氮)时扩散方程的解析解,分析和讨论了渗碳过程中的碳浓度及其分布的变化特性,从中可以看到反映这些变化特性的新信息以及变化规律;按照物质扩散的观念和有关数学原理,可将第二段渗碳过程分解成同时进行的两个独立的扩散过程,将它们在最后的碳浓度分布叠加,其结果与原扩散方程的碳浓度分布完全相同。应用此观点,对扩散方程的碳浓度分布的转化规律和一些渗碳工艺问题进行了讨论。

关键词：一段式和二段式渗碳扩散方程解析解碳浓度分布

20CrMnTi钢预处理对渗碳后奥氏体晶粒度的影响

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金属热处理 1987年第10期 24-32页

作者：董秦铮杜宝印陕西汽车齿轮厂

本文探讨了20CrMnTi钢的几种原始组织对渗碳直接淬火后奥氏体晶粒度的影响。作者指出当原始组织为铁素体、珠光体+粒状贝氏体的混合组织时,极易产生混晶。试验表明,钢中Mn的偏析使正火组织中出现贝氏体产物,是产生混晶的主要原因。为了... 详细信息

本文探讨了20CrMnTi钢的几种原始组织对渗碳直接淬火后奥氏体晶粒度的影响。作者指出当原始组织为铁素体、珠光体+粒状贝氏体的混合组织时,极易产生混晶。试验表明,钢中Mn的偏析使正火组织中出现贝氏体产物,是产生混晶的主要原因。为了减少混晶,渗碳前的正火应采用较高的加热温度,并适当减慢冷速。

关键词：渗碳层原始组织直接淬火钢中偏析表面层铸件缺陷奥氏体晶粒度奥氏体化珠光体转变贝茵体金相相组成贝氏体加热温度固溶体铁素体预处理工艺

艾协林(AIOHELIN)多用箱式炉热处理生产线简介

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艾协林(AIOHELIN)多用箱式炉热处理生产线简介

西北五省区第四届热处理学术交流会

作者：王文宇董秦铮陕西汽车齿轮厂

一前言1988年,陕西汽车齿轮厂为了完成《斯太尔》项目中从美国引进的富勒变速器的年设计纲领,从奥地利艾协林(AIOHELIN)工业炉营造公司引进了一套多用箱式炉热处理生产线。根据产品技术要求,我们对三国四家热处理炉制造厂进行了考察,确...

一前言1988年,陕西汽车齿轮厂为了完成《斯太尔》项目中从美国引进的富勒变速器的年设计纲领,从奥地利艾协林(AIOHELIN)工业炉营造公司引进了一套多用箱式炉热处理生产线。根据产品技术要求,我们对三国四家热处理炉制造厂进行了考察,确定了该线设备的规格型号和数量。多用箱式炉型号为AIOHELIN-VKES4/I型。最大装炉置为1000Kg,采用

关键词：

来源： cnki会议评论

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用钢箔渗碳法测定β系数的问题和建议

热处理 2014年第4期29卷 1-7页

作者：董秦铮朱仲为陕西法士特汽车传动集团公司陕西西安710077 北京石油机械厂北京100083

用数值计算法模拟了钢箔的渗碳过程。根据模拟试验结果,按照钢箔渗碳试验的常用公式计算出工件表面传质系数β。结果表明,钢箔厚度、渗碳时间和钢箔的碳扩散系数对按常用公式计算的β系数值有明显的影响,该计算值总是小于模拟试验前的... 详细信息

用数值计算法模拟了钢箔的渗碳过程。根据模拟试验结果,按照钢箔渗碳试验的常用公式计算出工件表面传质系数β。结果表明,钢箔厚度、渗碳时间和钢箔的碳扩散系数对按常用公式计算的β系数值有明显的影响,该计算值总是小于模拟试验前的β系数设定值(即真值),而且随着钢箔中碳扩散系数的减小而减小。常用公式仅适用于钢箔的碳扩散系数为无限大的条件,否则所计算的β系数值是不正确的,并显示出受其他试验因素影响的虚假信息。常用公式的不当引用是造成长期来β系数的计算值不准确、可比性差的主要原因。根据钢箔渗碳方程的解析解,提出了新的计算β系数的方法,采用新方法可以求得接近真值的β系数,而且还能求得试验材料的碳扩散系数。

关键词：传质系数碳扩散系数解析解数值解集中参数法

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用钢箔渗碳法测定β系数的问题和建议

热处理 2014年第6期29卷 20-20页

作者：董秦铮

编者注：下文是本刊发表于2014年第4期的《用钢箔渗碳法测定β系数的问题和建议》一文的补充说明。（1）接4．2节（b）之后（c）如果已经知道钢箔的碳扩散系数的表达式（它应当是温度和碳浓度的函数），那么测定卢系数值的工作就会更为... 详细信息

编者注：下文是本刊发表于2014年第4期的《用钢箔渗碳法测定β系数的问题和建议》一文的补充说明。（1）接4．2节（b）之后（c）如果已经知道钢箔的碳扩散系数的表达式（它应当是温度和碳浓度的函数），那么测定卢系数值的工作就会更为简捷。过程如下：

关键词：测定渗碳钢箔扩散系数碳浓度表达式