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滑动轴承一维温度场稳态热效应研究

中国电机工程学报 2010年第32期30卷 91-95页

作者：刘大全苗同臣郑州大学工程力学系河南省郑州市450002

在二维温度场模型基础上,建立了滑动轴承一维温度场计算模型。首先忽略周向速度中泊肃叶流项,实现了广义雷诺方程和油膜温度场控制方程的解耦;然后假定二维温度场径向是三次多项式函数,控制方程径向积分,利用油膜和轴颈、轴瓦接触面处... 详细信息

在二维温度场模型基础上,建立了滑动轴承一维温度场计算模型。首先忽略周向速度中泊肃叶流项,实现了广义雷诺方程和油膜温度场控制方程的解耦;然后假定二维温度场径向是三次多项式函数,控制方程径向积分,利用油膜和轴颈、轴瓦接触面处热边界条件,获得了周向一维油膜温度场控制方程组和轴瓦内表面温度解析表达式。算例表明,轴瓦内表面温度值与实验数据吻合,运算时间仅为二维模型的千分之一,适用计及温黏效应下油膜润滑特性的工程分析。

关键词：一维温度场模型解耦控制方程组轴瓦内表面温度力

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神秘地球村

2001年

作者：刘大全

本书介绍地球的种种难解之秘和各种奇闻异事，分为四编：“生态奇趣”、“沧桑巨变”、“地球采风”和“大地在哭泣”。

ISBN: (纸本)7536448090

本书介绍地球的种种难解之秘和各种奇闻异事，分为四编：“生态奇趣”、“沧桑巨变”、“地球采风”和“大地在哭泣”。

关键词：地球科学

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考虑温粘热效应的多瓦轴承模型及其应用

计算力学学报 2007年第3期24卷 328-333页

作者：刘大全郑铁生张文郑州大学工程力学系郑州450001 复旦大学力学与工程科学系上海200433

构筑了轴向解析、周向有限元压力分布的一维变粘度场有限宽轴承模型。在绝热边界条件下,忽略泊肃叶流项对速度的影响,不考虑温度轴向变化并沿油膜厚度方向积分,三维能量方程可降阶为平均温度场只沿周向分布的一维形式,结合滑动轴承非线... 详细信息

构筑了轴向解析、周向有限元压力分布的一维变粘度场有限宽轴承模型。在绝热边界条件下,忽略泊肃叶流项对速度的影响,不考虑温度轴向变化并沿油膜厚度方向积分,三维能量方程可降阶为平均温度场只沿周向分布的一维形式,结合滑动轴承非线性油膜力的一维直接解法,能量方程与雷诺方程可分别求解,既考虑了温粘效应对滑动轴承非线性动力学性能的影响,又提供了无需迭代直接确定油膜破裂边界和求解非线性油膜力的快速新方法。作为应用,针对进油槽位于水平两侧的椭圆瓦轴承进行了动力润滑热效应分析,与工程数据比较,计算结果吻合,证明该模型合理,适用于工程上多瓦轴承的分析计算。

关键词：能量方程平均温度场温粘效应直接解法多瓦轴承

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圆轴承温粘热效应有限元方法分析

中国机械工程 2006年第12期17卷 1285-1289页

作者：刘大全郑铁生张文郑州大学郑州450001 复旦大学上海200433

构筑了有限宽圆轴承温粘热效应二维有限元模型。依据圆轴承温粘热效应的三维模型计算结果,油膜温度场变化沿轴向可以忽略,在轴瓦和轴颈与油膜界面使用绝热边界条件,用有限元方法联立求解周向和径向二维能量方程、双雷诺边界条件广义雷... 详细信息

构筑了有限宽圆轴承温粘热效应二维有限元模型。依据圆轴承温粘热效应的三维模型计算结果,油膜温度场变化沿轴向可以忽略,在轴瓦和轴颈与油膜界面使用绝热边界条件,用有限元方法联立求解周向和径向二维能量方程、双雷诺边界条件广义雷诺方程、周向速度方程和温粘方程,给出中心对称面上油膜温度和速度分布,轴承特性系数与工程上应用数据吻合。研究结果表明,不考虑轴瓦的导热使油膜力计算结果偏高,同时,将进油槽处温度作为油膜的始温又使油膜力的计算结果偏低,这一高一低相互抵消,证实该模型合理,符合工程应用。

关键词：温粘热效应模型有限元方法二维能量方程广义雷诺方程

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发电机组轴承非线性油膜力的快速算法研究

中国电机工程学报 2004年第12期24卷 144-148页

作者：肖忠会刘大全张文郑铁生复旦大学力学与工程科学系上海市虹口区200433

基于变分不等方程理论和降维方法,文中把求解发电机组滑动轴承的压力分布问题离散化为三对角阵代数互补问题的求解,并提出了针对性的快速求解方法,得到了求解滑动轴承非线性油膜力的高效算法。算例表明,与二维有限元互补算法相比,文中... 详细信息

基于变分不等方程理论和降维方法,文中把求解发电机组滑动轴承的压力分布问题离散化为三对角阵代数互补问题的求解,并提出了针对性的快速求解方法,得到了求解滑动轴承非线性油膜力的高效算法。算例表明,与二维有限元互补算法相比,文中算法的结果在精度得到保证的前提下,运算时间可节省99％以上。

关键词：对角阵互补问题快速求解变分不等方程非线性油膜力快速算法算例滑动轴承节省精度

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车圆弧工具的设计原理与分析

机械制造 1992年第9期30卷 24-25页

作者：刘大全长沙阀门厂 410007

在机械加工中往往会碰到外(凸) 圆弧面和内(凹)圆弧面的加工,在没有专用机床(包括液压仿形车床)时,通常需设计专用车圆弧工具,在普通车床、立车等机床上加工。内圆弧面加工工具的设计原理及其结构,对于较大的内圆弧面,大多数车圆弧工具... 详细信息

在机械加工中往往会碰到外(凸) 圆弧面和内(凹)圆弧面的加工,在没有专用机床(包括液压仿形车床)时,通常需设计专用车圆弧工具,在普通车床、立车等机床上加工。内圆弧面加工工具的设计原理及其结构,对于较大的内圆弧面,大多数车圆弧工具是采用蜗轮副或杠杆等结构使刀具在工件内部绕一定轴回转;对于较小的内圆弧面,大多是采用成型刀具来加工的。外圆弧面工件的特点是:圆弧圆心在实体之内。当工件直径D值从几百mm到数m时,特别是D值大于1m而圆弧半径也较大,工件的形位公差、尺寸精度和表面粗糙度要求高。

关键词：圆弧车削工具设计原理分析

双侧原发性乳腺癌ER、PR、nm23、P53的表达及55例的临床病理分析

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双侧原发性乳腺癌ER、PR、nm23、P53的表达及55例的临床病理分析

作者：刘大全重庆医科大学

学位级别：硕士

目的：研究双侧原发性乳腺癌ER、PR、nm23、P53表达的临床意义及55例的临床病理分析。方法：收集重庆医科大学附一院普外科1963-2001年收治的双侧原发性乳腺癌55例的临床资料，随访病人，以免疫组化S-P法检测其中48例尚保存的石蜡块癌组... 详细信息

目的：研究双侧原发性乳腺癌ER、PR、nm23、P53表达的临床意义及55例的临床病理分析。方法：收集重庆医科大学附一院普外科1963-2001年收治的双侧原发性乳腺癌55例的临床资料，随访病人，以免疫组化S-P法检测其中48例尚保存的石蜡块癌组织ER、PR、nm23、P53的表达水平，均行统计学处理。结果：1、全组5年和10年总生存率（寿命表法）分别为71.4%和50.9%，同时性癌依次为66.7%、44.4%;异时性癌第一癌明显高于第二癌（5年生存率：87.0%对58.7%，P3cm组;腋淋巴结无转移组明显高于转移组。2、ER、PR、nm23和P53表达的阳性率依次是57.3%、44.8%、51.0%和49.0%，它们在两侧癌间表达的一致性分别是58.3%、35.4%、43.8%和43.8%。5年及10年生存率比较：ER阳性组均显著高于ER阴性组;PR阳性组均明显高于PR阴性组;nm23阳性组明显高于nm23阴性组;P53阴性组显著高于P53阳性组。nm23阳性组比阴性组腋淋巴结转移

关键词：双侧原发性乳腺癌 ER PR nm23 P53

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板结构局部动力效应分析

板结构局部动力效应分析

作者：刘大全大连理工大学

学位级别：硕士

对结构进行动力分析时，主要采用有限元法，通过求解动力方程计算结构振动时动应力和动位移的大小及其变化规律，忽略了由连续质量引起的结构惯性力对单元内力的影响(即局部动力效应影响)。然而，理论和实践证明：当组成结构的材料密度... 详细信息

对结构进行动力分析时，主要采用有限元法，通过求解动力方程计算结构振动时动应力和动位移的大小及其变化规律，忽略了由连续质量引起的结构惯性力对单元内力的影响(即局部动力效应影响)。然而，理论和实践证明：当组成结构的材料密度较大、外界阻尼较强或结构体系存在固液耦合振动等情况下，局部动力效应对单元内力影响非常大。在这些情况下，如果不考虑结构局部动力效应，将会引起结构动内力分析的误差。本文吸取了国内外学者对局部动力效应研究的成果，针对目前局部动力效应的发展状况，对板单元的局部动力效应做了进一步的探讨。首先，对板结构进行动力分析建立了任意载荷激励下板单元局部动力效应计算模型，采用单边积分法(从推导染单元局部动力效应公式发展而来的)，推导出求解矩形板单元、直角三角形板单元、矩形协调板单元局部动力效应的理论公式。其次，以理论公式为基础，研制了板结构局部动力效应计算程序。最后，应用所研制的程序，对悬臂板在任意载荷激励作用下的动力响应(考虑结构的局部动力效应对结构内力的影响)作了分析，得出一些十分有意义的结论。计算结果表明，通过考虑局部动力效应，可在计算模型简化的同时，计算精度得到明显提高。

关键词：局部动力效应任意激励板单元

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