检索结果-南通市图书馆

作者：王铁楠大连海事大学

学位级别：硕士

材料的摩擦磨损给工业带来惊人的损失。本文以AISI8822钢渗碳齿轮为研究对象,采用MM-200型摩擦磨损试验机和立式万能摩擦磨损实验机,研究不同载荷与时间下的滑动摩擦磨损和滚动.滑动摩擦磨损性能,利用扫描电镜、金相显微镜等跟踪观察材... 详细信息

材料的摩擦磨损给工业带来惊人的损失。本文以AISI8822钢渗碳齿轮为研究对象,采用MM-200型摩擦磨损试验机和立式万能摩擦磨损实验机,研究不同载荷与时间下的滑动摩擦磨损和滚动.滑动摩擦磨损性能,利用扫描电镜、金相显微镜等跟踪观察材料表面磨损形貌变化过程,对其摩擦磨损性能进行了系统的研究。金属磨损自修复技术可以显著改善接触和摩擦表面的物理-化学和力学性能,选择性地补偿磨损表面,降低机械损耗。为探讨自修复添加剂对渗碳及渗氮金属摩擦磨损性能的影响,在以羟基硅酸镁粉体为自修复添加剂的润滑油润滑条件下,研究了渗碳和渗氮金属滑动磨损性能。论文主要研究结果如下:(1)滑动摩擦磨损分为“磨合”和“稳定”磨损两个阶段。随着载荷的增加:摩擦系数逐渐减小;磨痕的宽度逐渐增大;磨痕数逐渐减少;表面趋于平滑。在载荷不变的情况下随时间的增加,表面形貌逐渐光滑,粗糙度和摩擦系数逐渐减小。初期跑合阶段磨损失重增加较快,磨损率较大。稳定磨损阶段磨损率很小,摩擦学过程保持不变。(2)滚动摩擦磨损试验结果表明:磨损初期在摩擦路径上磨损表面存在许多划痕、疲劳麻点及表面裂纹,随着循环次数的增加逐渐形成较大的麻坑和浅凹坑,形成剥层磨损。随摩擦磨损载荷的增加,麻坑的尺寸和数量大大增加;表面磨痕减少直至消失,接触疲劳磨损加剧。当载荷达到一定值时为纯滚动,浅凹坑和裂纹消失;疲劳麻坑的尺寸及数量大大减少;表面疲劳破坏的方式为表层压碎。(3)自修复添加剂能够在金属渗碳表面形成稳定的自修复膜层,从而改善摩擦磨损性能,使磨损表面更加光滑,抑制表面裂纹的萌生与扩展,从而避免脆性剥离。自修复膜层的形成和厚度的不断增加部分弥补了试样的失重,使试样失重在达到最大值后反而有所减小。(4)自修复添加剂在渗氮金属滑动磨损过程中仅能起到微弱且不连续的减磨作用,自修复添加剂无法与渗氮表面相互作用形成稳定的自修复膜层。

关键词：摩擦磨损性能疲劳渗碳渗氮自修复

21-4N及21-4N（Nb，V）耐热钢高温时效特性研究

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21-4N及21-4N（Nb，V）耐热钢高温时效特性研究

作者：王静大连海事大学

学位级别：硕士

5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)是目前世界各国用来制造排气门的主要钢种，在汽车工业中获得广泛应用。使用前的组织状态对排气门的失效特性或服役性能有较大的影响，尤其基体中存在层状组织会严重影响排气门的高温使用性能。值得注意的是由于排... 详细信息

5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)是目前世界各国用来制造排气门的主要钢种，在汽车工业中获得广泛应用。使用前的组织状态对排气门的失效特性或服役性能有较大的影响，尤其基体中存在层状组织会严重影响排气门的高温使用性能。值得注意的是由于排气门是在高温环境下工作(700-900℃)，室温下无层状析出的基体在高温服役过程中可能发生分解，形成由(γ+MC+CrN)组成的层状组织，甚至σ相。这种服役过程中产生的层状组织同样严重的影响排气门的高温使用性能，是导致排气门早期失效的主要原因之一。为探讨影响21-4N系排气门用钢组织稳定性的主要因素，根据近年失效排气门累计反馈，本文选择标准牌号的21-4N钢及改进型21-4N(Nb，V)钢(1#和2#样品)、两种不同原始组织状态标准21-4N钢(3#和4#样品)进行等温时效处理，利用X射线衍射、扫描电镜、金相显微镜等跟踪观察时效过程中组织结构变化，并进行定性及定量分析。利用透射电子显微术观察层状组织的微观形态。对不同含量层状组织的试样进行室温及高温力学性能进行测定，并观察其断口形貌。综合分析研究合金成分、原始组织状态对21-4N系耐热钢组织稳定性的影响。选择典型的失效排气门进行分析验证基体组织稳定性及其层状组织对排气门服役性能的影响。论文主要研究结果如下： (1) Nb、V的加入提高了21-4N系耐热钢的组织稳定性，改进型21-4N(Nb, V)钢在等温时效过程中基体不易发生分解，形成少量的层状组织。 (2) 原始组织状态对21-4N钢的热稳定性有较大的影响，不稳定的基体组织在等温时效过程中容易发生分解形成层状组织(MC+γ)，甚至片状σ相。 (3) 层状组织的形成降低了21-4N系耐热钢的高温强度及韧性指标。 (4) 层状组织的形成使基体的强度、承载能力大大降低，还极易使气门在应力集中部位萌生裂纹，甚至促进燃气沿晶腐蚀。服役过程中大量层状组织的形成是导致排气门过早失效的主要原因。

关键词： 21-4N系耐热钢层状组织组织热稳定性服役性能失效分析

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高温合金渗氮层组织结构与性能研究

高温合金渗氮层组织结构与性能研究

作者：侯彩云大连海事大学

学位级别：硕士

本论文以典型铁基高温合金GH2132和镍基高温合金GH33作为渗氮基体材料,进行了不同温度下的等离子体渗氮(渗氮温度为400 ℃、450 ℃、500 ℃)。利用X射线衍射方法(XRD)、光学显微术(OPM)、扫描电子显微术(SEM)、透射电子显微术(TEM)以及... 详细信息

本论文以典型铁基高温合金GH2132和镍基高温合金GH33作为渗氮基体材料,进行了不同温度下的等离子体渗氮(渗氮温度为400 ℃、450 ℃、500 ℃)。利用X射线衍射方法(XRD)、光学显微术(OPM)、扫描电子显微术(SEM)、透射电子显微术(TEM)以及X射线能谱仪(EDS)等分析测试方法研究了不同渗氮温度下铁基高温合金和镍基高温合金渗氮层的组织结构特点以及渗氮层不同区域的元素分布。利用显微硬度计、摩擦摩擦磨损实验机对渗氮前后的表面硬度以及摩擦磨损性能进行了测定。分析讨论了相同条件下渗氮,铁基高温合金和镍基高温合金渗氮层的组织结构与性能特点。本论文主要结论如下:铁基高温合金:1、不同温度下渗氮,铁基高温合金的渗氮层主要由N的过饱和固溶体组成,且形成双渗层组织(γN1和γN2),表层γN1的N含量范围为18.98%～11.49%;亚层γN2的N含量范围为5.87%～5.32%。2、γN1层发生了明显的非均匀晶格膨胀;γN2层并没有发生明显的晶格膨胀。3、膨胀奥氏体晶界处发生了 γN1→CrN + γ-Fe分解反应。4、渗氮后合金的表面硬度增加、耐磨性提高。镍基高温合金:1、镍基高温合金的渗氮层主要由N的过饱和固溶体γN以及CrN相组成,且CrN相形成在渗层的最表面。2、相对于基体奥氏体相,γN相也发生了明显的点阵膨胀;但不同渗层深度γN相的点阵膨胀无明显差异。3、渗氮后镍基合金表面硬度增加、耐磨性提高。

关键词：高温合金等离子渗氮膨胀奥氏体

Zn-40wt.%Al合金时效过程中固态相变研究

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Zn-40wt.%Al合金时效过程中固态相变研究

作者：季远军大连海事大学

学位级别：硕士

本文利用X射线衍射、透射电子显微术、扫描电子显微术及示差扫描量热计等实验手段对Zn-40wt.％Al合金在固溶时效过程中的相变进行了深入系统的研究。结果表明：过饱和固溶体α在等温时效过程中通过连续沉淀和不连续沉淀机制发生分解。... 详细信息

本文利用X射线衍射、透射电子显微术、扫描电子显微术及示差扫描量热计等实验手段对Zn-40wt.％Al合金在固溶时效过程中的相变进行了深入系统的研究。结果表明：过饱和固溶体α在等温时效过程中通过连续沉淀和不连续沉淀机制发生分解。连续反应形成“类织物”组织，而不连续反应形成胞状组织。连续沉淀反应中通过调幅分解形成GP区，及过渡相α或α、R相，最终形成平衡相η-Zn。不连续沉淀中，胞状组织从共格界面长入非共格基体中，通过分枝机制和形核长大机制形成稳态层间距，随后发生二次胞反应(粗化)，形成平衡组织。研究发现在晶界附近和晶内某些区域形成无沉淀析出区(PFZ)，其原因是该处的空位浓度未能达到形核所需的临界空位浓度。实验还建立了ZA40合金的TTT曲线。分析研究了时效过程中的硬度变化及体积变化等。

关键词：连续沉淀胞状转变调幅分解 GP区 PFZ区

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风电连接螺栓疲劳性能及其失效分析

风电连接螺栓疲劳性能及其失效分析

作者：杨阳大连海事大学

学位级别：硕士

近些年来,不可再生能源不断消耗,使得各个国家大力发展风能技术。我国风能资源丰富,开发和利用风能资源、发展风电产业成为解决日趋严重的能源危机的必然趋势。然而,随着大批风电机组的安装,也突显出了一系列的安全失效问题。风电机组... 详细信息

近些年来,不可再生能源不断消耗,使得各个国家大力发展风能技术。我国风能资源丰富,开发和利用风能资源、发展风电产业成为解决日趋严重的能源危机的必然趋势。然而,随着大批风电机组的安装,也突显出了一系列的安全失效问题。风电机组各部件的连接多采用高强度连接螺栓,其螺栓质量、安装方法等都会影响螺栓的连接质量,最终影响整个风电机组的安全可靠性。风电系统通常处于交变载荷的作用下,其高强度连接螺栓一直处于疲劳应力状态,因此,对于长期承受动态载荷螺栓疲劳性能的评估必不可少。而螺栓的疲劳破坏在初期很难被发现,因此研究高强度连接螺栓疲劳失效原因对防止风电系统破坏有重要意义。基于以上研究和应用背景,本论文通过已使用和未使用两种螺栓对比的方法并采用与实际工况相似的轴向拉-拉疲劳的加载模式来测定轮毂与叶片连接螺栓疲劳性能。基于连接螺栓实际服役载荷和疲劳试验机的最大额定载荷,我们制备空心疲劳试棒,通过减少连接螺栓的横截面积,来扩大试验应力范围,使所选取的平均应力am覆盖了实际服役工况。论文以服役过程中失效的变桨轴承与轮毂连接螺栓和塔筒连接螺栓为实例,系统分析了引起连接螺栓失效的主要原因,并提出预防措施。论文主要结论如下：1.在平均应力一定情况下,随着应力半幅的增大,试棒的疲劳寿命降低。在相同试验条件下,已使用螺栓的疲劳寿命仅为未使用螺栓寿命的30%-60%。2.螺栓拆卸扭矩所引起的环向切应力约为轴向应力的40%。其实际最大主应力接近其断裂强度。3.变桨轴承与轮毂连接螺栓的螺纹部位出现了横向疲劳断裂。失效螺栓齿部表层无冷态滚压加工流线组织且表层出现了明显的脱碳现象,大大降低了螺栓齿部的疲劳抗力,在外界交变载荷作用下发生了疲劳断裂。4.脱碳和蠕变造成了预紧力的损失,再加上螺栓服役过程中受到径向力的作用,最终造成了塔筒螺栓的松动。

关键词：风电连接螺栓疲劳性能失效分析

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F51双相不锈钢离子渗氮层组织及性能研究

F51双相不锈钢离子渗氮层组织及性能研究

作者：毛圣玫大连海事大学

学位级别：硕士

本论文以F51双相不锈钢作为渗氮基体材料,其组织由γ-奥氏体和α-铁素体两相组成,对其进行450℃和550℃两种温度离子渗氮处理。利用光学显微镜(OPM)、扫描电子显微镜(SEM)观察分析F51双相不锈钢渗氮层的微观组织;利用X射线衍射(XRD)方... 详细信息

本论文以F51双相不锈钢作为渗氮基体材料,其组织由γ-奥氏体和α-铁素体两相组成,对其进行450℃和550℃两种温度离子渗氮处理。利用光学显微镜(OPM)、扫描电子显微镜(SEM)观察分析F51双相不锈钢渗氮层的微观组织;利用X射线衍射(XRD)方法对渗氮层由表及里的相组成变化进行分析研究;利用X射线能谱仪(EDS)对渗氮层不同深度和不同组织区域的微区化学成分进行了测定。根据以上实验结果分析讨论了450℃和550℃渗氮层的相组成、相分布形成机制以及N的扩散行为。采用显微硬度计、摩擦磨损实验机分别对渗氮层的显微硬度及耐磨性能进行测试,采用激光扫描共聚焦显微镜(LSCM)对磨痕形貌进行观察,分析渗氮处理对F51双相不锈钢摩擦磨损性能的影响。通过渗氮样品表面与未渗氮样品极化曲线测试,分析比较未渗氮处理F51双相不锈钢和两种温度渗氮样品表面在3.5wt%NaCl溶液中的耐蚀性能。F51双相不锈钢低温(450℃)渗氮层主要由γN相和少量αN相组成,沿渗层由表及里相组成为γN+αN(少量)→γN+αN(较多)→γ+α(基体组织),渗氮层厚度约为7μm;高温(550℃)渗氮层主要由 CrN+αN相组成,沿渗层由表及里相组成为CrN+αN→αN+γN→Y+α(基体组织)。渗氮层厚度约为19μm。低温渗氮样品的平均表面硬度为943.5HV100,高温渗氮样品的表面平均硬度为1079.8HV100,较未渗氮处理的原始材料硬度提高了 2.5-3倍。低温渗氮层以及高温渗氮层表面摩擦磨损性能较未渗氮F51双相不锈钢均有显著提高,原始材料摩擦系数约为0.71,低温和高温渗氮处理后样品表面的摩擦系数大大降低,分别为0.24和0.17。渗氮样品表面磨痕的宽度和深度较基体显著降低。同时,与未渗氮处理的F51双相不锈钢相比,低温和高温渗氮层表面的耐盐水腐蚀性能并未下降,且略有提高。

关键词： F51双相不锈钢离子渗氮显微组织硬度耐磨性

涡轮增压器叶轮断裂失效分析及有限元数值计算

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涡轮增压器叶轮断裂失效分析及有限元数值计算

作者：郭建贵大连海事大学

学位级别：硕士

本论文以失效的涡轮增压器叶轮为研究对象,利用各种材料分析测试手段观察了叶轮叶片的宏观和微观断口形貌、金相组织、断裂叶片基体化学成分及断口表面微区化学成分等,通过上述实验确定了两种叶轮的失效性质和失效原因。基于ANSYS1... 详细信息

本论文以失效的涡轮增压器叶轮为研究对象,利用各种材料分析测试手段观察了叶轮叶片的宏观和微观断口形貌、金相组织、断裂叶片基体化学成分及断口表面微区化学成分等,通过上述实验确定了两种叶轮的失效性质和失效原因。基于ANSYS13.0有限元分析软件,对叶轮叶片进行了结构静力计算,对单个长叶片和整个叶轮分别进行了模态分析,对存在裂纹的叶片进行了结构断裂分析。通过上述计算和分析确定了导致叶轮叶片开裂失效的力学因素。综合实验分析结果和有限元计算结果得出以下主要结论： 1、某Ⅰ整体式叶轮叶片在中部断裂,失效形式为疲劳断裂。叶片基体材料组织结构缺陷是引起裂纹萌生的主要内部因素。 2、某Ⅱ型分体式叶轮叶片在叶根部断裂,失效形式为疲劳断裂。叶片断裂与材料组织结构和性能、机加工质量以及叶片几何形状有关。 3、通过ANSYS流固耦合分析（FSI）给出引起叶片断裂失效的力学因素：气动压力和离心力均在叶片根部产生最大拉应力,这是引起叶片在其根部启裂的力学因素之一。 4、通过对叶片和叶轮进行模态分析,给出了长叶片常见的三个位置开裂的合理解释。同时计算出了长叶片在和叶轮发生共振时的转速。 5、通过对叶片的结构断裂分析,给出了叶片发生瞬间断裂时裂纹扩展深度及扩展方向。

关键词：涡轮增压器叶轮断裂失效分析有限元

3Cr13马氏体不锈钢等离子渗氮层组织及性能研究

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3Cr13马氏体不锈钢等离子渗氮层组织及性能研究

作者：李凯大连海事大学

学位级别：硕士

本文以3Cr13马氏体不锈钢为基体材料进行不同温度等离子渗氮处理。论文采用金相显微术(OPM),剥层X射线衍射(XRD)技术,扫描电子显微术(SEM),以及X射线能谱仪(EDS)分析对渗层的组织形态、相组成以及微区化学成分进行观察和分析。分析讨论... 详细信息

本文以3Cr13马氏体不锈钢为基体材料进行不同温度等离子渗氮处理。论文采用金相显微术(OPM),剥层X射线衍射(XRD)技术,扫描电子显微术(SEM),以及X射线能谱仪(EDS)分析对渗层的组织形态、相组成以及微区化学成分进行观察和分析。分析讨论渗层相组成形成原因以及相组成沿渗层分布。论文对渗氮前后的摩擦磨损性能以及耐腐蚀性能进行了对比分析。主要研究结果如下:450℃渗氮:(1)3Cr13渗层主要由化合物层(约45μm)以及扩散层(约15μm)组成。化合物层主要由膨胀马氏体(α’N)、ε-Fe2-3N相以及少量的CrN氮化物组成。(2)沿着渗氮方向渗层相组成分布为:CrN+ε-Fe2-3N+α’N→Fe3N+α’N→α’N→α。渗层表面硬度为700HV,比基体提高2.5倍。(3)沿渗氮方向,渗层中α’N相的(110)和(200)晶面衍射峰向高角度移动,即点阵膨胀逐渐减小,且衍射峰宽化程度逐渐减弱。(4)渗后试样耐磨性增强,耐腐蚀性能显著增强,出现明显的钝化区。500°C渗氮:(1)渗氮层主要由化合物层(约60μm)以及扩散层(约40μm)组成。化合物层主要由氮化物相CrN、Fe4N、ε-Fe2-3N以及少量的含氮马氏体α’N组成。(2)渗氮层相分布由表及里 CrN+ε-Fe2-3N+Fe4N+α’N→ε-Fe2-3N+α’N→α’N→α。渗层表面硬度为1100HV,比基体提高4倍。(3)化合物层中含氮马氏体α’N并未显示出可观测的点阵膨胀,扩散层主要由α’N组成。但扩散层中含氮马氏体α’N出现可观测的点阵膨胀,且(110)、(200)、(211)晶面膨胀率不同。(4)渗氮表面摩擦磨损性能有明显的改善,耐磨性能提高。

关键词： 3Cr13 离子渗氮组织结构组织性能

有氧环境下渗碳层缺陷组织及其对使用性能的影响

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有氧环境下渗碳层缺陷组织及其对使用性能的影响

作者：陈衍礼大连海事大学

学位级别：硕士

黑色组织是气体碳氮共渗及渗碳层中最容易出现的一种组织缺陷,而许多研究认为这种缺陷更容易出现在碳氮共渗层中,它的形成主要与有氧环境下的渗碳或碳氮共渗过程中发生的内氧化有关。由于渗碳或碳氮共渗工艺本身的复杂性:被处理工件材... 详细信息

黑色组织是气体碳氮共渗及渗碳层中最容易出现的一种组织缺陷,而许多研究认为这种缺陷更容易出现在碳氮共渗层中,它的形成主要与有氧环境下的渗碳或碳氮共渗过程中发生的内氧化有关。由于渗碳或碳氮共渗工艺本身的复杂性:被处理工件材料的特殊性(如化学成分、显微组织等特点)都有可能使“内氧化”所引起的组织缺陷与传统的“黑色组织”有所不同。本论文通过对开裂失效的大型渗碳齿轮及渗碳柴油机柱塞套的剖析研究发现了两种异常内氧化缺陷组织。论文通过OPM、SEM、EDAX及显微硬度测试等分析测试手段详细研究了这两种异常组织缺陷的特点,并结合模拟固体渗碳及模拟氧化实验结果揭示其形成机理及本质,探讨改进及预防措施。论文主要研究结果如下:一、大型渗碳齿轮异常内氧化缺陷(1)渗层黑色网状组织与传统的晶界内氧化组织存在较大差异,伴随着灰色块状或条状氧化物组织的出现,除了形成非马氏体组织外,晶界出现了连续或断续分布的沿晶网状裂纹,从表观形貌上看,这种缺陷组织要比碳氮共渗内氧化引起的所谓黑色组织危害性更大。(2)由于沿晶氧化物的弹性模量与基体的弹性模量不同,在渗碳层内氧化区拉应力作用下,两者变形不协调而导致沿晶网状裂纹形成。此外,氧化物的脱离也会产生大量的沿晶裂纹(3)作为消除或减低内氧化缺陷对渗碳层性能影响的一种有效方法一喷丸处理,对消除沿晶网状裂纹无明显作用。二、渗碳柱塞套异常内氧化缺陷(1)在柱塞套油孔边缘、及柱塞套不同轴径的交界处均出现轴向“矛状”凹坑或“矛状”钝裂纹。(2)开裂柱塞套主裂纹均以油孔上下边缘“矛状”钝裂纹端部为疲劳裂纹源,并沿轴向相向扩展,最终导致柱塞套开裂失效。(3)“矛状"钝裂纹只在表面渗碳层中形成,且沿着拉长的MnS夹杂物扩展。“矛状”钝裂纹的形成与气体渗碳过程有关。(4)由于Mn与氧的亲和力较大,气体渗碳过程中,氧与柱塞套表面存在的轴向MnS夹杂物发生氧化反应,也即发生了以MnS夹杂为中心的内氧化。MnS夹杂物从基体分离→脱落→形成凹坑(矛状裂纹)。(5)对性能影响较小的不超标的MnS夹杂物在有氧环境下渗碳(气体渗碳)可能发生“特殊”内氧化,使得非金属夹杂物的有效尺寸增加,导致工件异常失效。

关键词：气体渗碳内氧化 MnS夹杂物模拟渗碳失效分析

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双相组织不锈钢渗氮层微观组织研究

双相组织不锈钢渗氮层微观组织研究

作者：牛兴君大连海事大学

学位级别：硕士

本论文以热轧态的304不锈钢作为渗氮基体材料,其组织主要是奥氏体(γ)及5～8%沿轧向分布的铁素体(a)。论文利用OPM、SEM、XRD、TEM及EDS等分析测试手段研究不同处理温度下(400℃和500℃)渗层组织结构、相分布等,并与固溶态的304不锈钢... 详细信息

本论文以热轧态的304不锈钢作为渗氮基体材料,其组织主要是奥氏体(γ)及5～8%沿轧向分布的铁素体(a)。论文利用OPM、SEM、XRD、TEM及EDS等分析测试手段研究不同处理温度下(400℃和500℃)渗层组织结构、相分布等,并与固溶态的304不锈钢渗氮层组织结构特地进行比较,分析讨论α-铁素体对渗层组织的影响。论文主要研究结果如下：400℃渗氮：1.渗氮层主要由过饱和氮奥氏体(γN)和过饱和氮铁素体(αN)组成,其硬度约为γ-奥氏体和α-铁素体的6倍,但与基体相比表现出更好的腐蚀抗力。2.渗氮层与基体之间界面随基体中γ-奥氏体和α-铁素体的分布呈“波纹状”,形成连续变化的渗层厚度。“波纹状”界面的形成与N在奥氏体和铁素体中扩散速度的差异以及N沿晶界和通过晶内扩散速度差异有关。3.在渗氮过程中γ-奥氏体和α-铁素体相界以及原奥氏体晶界发生不连续分解反应:γN→α＋CrN和αN→α＋CrN,形成α+CrN片层相间组织。两者满足Baker-Nutting位相关系：(100)CrN//(100)v;[011]CrN//[001]α4.选区电子衍射表明,过饱和氮奥氏体(γN)及过饱和氮铁素体(αN)发生连续脱溶沉淀,形成Cr-N溶质原子偏聚团。5.剥层XRD实验结果表明,随着剥层向基体深入γN的(111)和(200)晶面衍射峰逐渐向高角度移动,即点阵膨胀逐渐减小,而且峰形宽化程度逐渐减弱。500℃渗氮：1.渗氮层由表及里相组成为：表层γ'-Fe4N、CrN和αN;次表层γN以及沿着轧向分布的αN,次表层相组成以及相分布与400℃渗氮相同。2.渗氮层与基体界面基本平直,表明高温渗氮过程中,N原子沿晶界扩散速度和通过晶内扩散速度的差别、N原子在α-铁素体和在γ-奥氏体晶内扩散速度的差异比低温渗氮大大降低。3.渗层表层奥氏体晶粒通过连续沉淀析出CrN,其腐蚀抗力大大降低。

关键词：离子渗氮非连续脱溶沉淀连续脱溶沉淀 γN αN